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引風(fēng)機(jī)典型故障分析與診斷，廣東廣州510726i引風(fēng)機(jī)試運(yùn)行情況某廠蒸餾裝置新安裝的1鍋爐引風(fēng)機(jī)由電機(jī)直接驅(qū)動，引風(fēng)機(jī)型號為4界他180，功率為1851撕，運(yùn)行轉(zhuǎn)速為960.2001年3月引風(fēng)機(jī)經(jīng)試運(yùn)行發(fā)現(xiàn)振動很大，特別是軸向振動大原為20，現(xiàn)為0，無法投用。檢修人員認(rèn)為振動的主要原因可能是基礎(chǔ)引風(fēng)機(jī)和電機(jī)松動或引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子不平衡引起。為此，采用離線狀態(tài)監(jiān)測系統(tǒng)美國恩泰克公司的，添分析軟件，以；0數(shù)據(jù)采集器采堪風(fēng)機(jī)振動的瞬態(tài)數(shù)據(jù)，并進(jìn)行分析與診斷，然。疼根據(jù)分析結(jié)果進(jìn)亍處理。 　　故障診斷分析對于臺回轉(zhuǎn)機(jī)槭其狀態(tài)行為的復(fù)雜程度直接反映了機(jī)器工作狀態(tài)的優(yōu)劣，它是機(jī)器總體件是以全息譜為核心的診斷軟件，利用01500數(shù)據(jù)采集器對設(shè)備進(jìn)行振動監(jiān)測，系統(tǒng)軟件利用付利葉變換將采集的振動數(shù)據(jù)變換成設(shè)備運(yùn)行的振動頻譜幅值軸心軌跡等，根據(jù)專業(yè)試驗試所用儀器和過程引風(fēng)機(jī)測點布置2.1.論斷方法及引風(fēng)機(jī)測點布置比水平方向測量；垂直方向測量；九軸向方向測量2.2振動數(shù)據(jù)采集在蒸餾裝置鍋爐引風(fēng)機(jī)試車過程中，對基礎(chǔ)電機(jī)及引風(fēng)機(jī)軸承座徑向和軸向進(jìn)行監(jiān)測，其振動值如1. 　　結(jié)合該引風(fēng)機(jī)的特點和歷史運(yùn)行工況，將振動限伉定為4.5，7.1實小測1引風(fēng)機(jī)垂直振動和軸向振動均大于報警值4.58.另外，基礎(chǔ)的垂直振幅也非常高，達(dá)68. 　　2.3故障分析與診斷用數(shù)據(jù)采集器測得的振動頻譜閣如閣3所。中雖然振動率豐富，但采集的瞬態(tài)數(shù)據(jù)具設(shè)備測點方向檢修前總振動值檢修后總振動值電動機(jī)聯(lián)軸節(jié)端風(fēng)機(jī)前軸承均聯(lián)軸節(jié)端后軸承，非聯(lián)軸節(jié)端其倍頻倍頻倍頻轉(zhuǎn)數(shù)頻率的倍數(shù)。所占的振動比例較小；測點的主撖振動頻率不以引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速頻率的整數(shù)倍，如前軸承的237.131及后軸承的158.76，即分別為14.82和9.88倍頻，且譜顯有噪聲地平；軸振動很大，引風(fēng)機(jī)前軔1承軸振動達(dá)12.4，軸承達(dá)1.7報動嚴(yán)超標(biāo)大由頻譜振動特征可知，測點的主要振動頻率不是4風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速頻韋的整數(shù)倍。故此振動頻率為引風(fēng)機(jī)的故障頻率。根據(jù)所測得的數(shù)據(jù)，還不能確定振動源是電機(jī)還是引風(fēng)機(jī)因此需通過電機(jī)斷開聯(lián)軸器，電動機(jī)空負(fù)荷試車，以分析振源⑵復(fù)查電機(jī)與引風(fēng)機(jī)軸的同軸度特別注意水方向及端面張口；經(jīng)過停車檢查，證實電機(jī)單體試車振動不大。1振動譜正常。故排除電機(jī)松動和聯(lián)軸節(jié)不付中的可能。 　　在排除電機(jī)為振源后，由引風(fēng)機(jī)故障振動頻譜3可以推斷1軸向方向振動較大般有以下幾個來源，如不對中彎曲的軸懸臂轉(zhuǎn)子的不平衡或推力軸承磨損等，因譜中倍頻所占的振動比例較小，由此可以排除引風(fēng)機(jī)振動大足山尸基礎(chǔ)松動轉(zhuǎn)子不平衡不對中或彎曲引起；譜中的主要振動頻率不是引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速頻率的整數(shù)倍，由此可以推斷主要振動頻率是軸承的故障頻率其突起的噪聲地平，轉(zhuǎn)子可能存在輕微的磨擦在排除松動平衡等因素后可以推斷弓風(fēng)機(jī)軸向振動很可能是由推力軸承磨損引起的。 　　根據(jù)分析，軸承故障頻率的出現(xiàn)是引風(fēng)機(jī)故障的初始信號，說明軸承可能潤滑不發(fā)生金屬對金屬的接觸或者軸承承受不適當(dāng)?shù)呢?fù)載過大的壓配合等或軸承損壞等。而指明顯軸承附員成存在軸承故障頻率的，皮頻禮這些頻率伴有1倍轉(zhuǎn)速頻率或軸承其它故障頻率邊帶，則它與幅值無關(guān)。 　　2.4引風(fēng)機(jī)軸承具體故障頻率的確定弓，洲，啦引風(fēng)機(jī)軸剎勺基本參數(shù)前后軸承型號均為3632雙列向心球面滾子軸承1.滾1直徑5出節(jié)；直徑7=25，削1滾子數(shù)213.壓力伯0=報據(jù)引風(fēng)機(jī)軸承的坫本參數(shù)計算軸承的特征，如。 　　內(nèi)環(huán)頻率滾動體頻率保持加強(qiáng)頻率由軸承的特征頻率和引風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速頻率可以確定頻譜中峰值頻率的組成3.分析計算如下轉(zhuǎn)子有偏磨，引風(fēng)機(jī)的前后軸承壓蓋油封壓蓋與軸的配合間隙不均勻；軸承質(zhì)量差，具體現(xiàn)為前軸承內(nèi)環(huán)有點蝕。硬度偏低；滾動體而不圓滑，有明顯的加工痕跡，軸承的工作面即內(nèi)外環(huán)光潔度不夠；徑向間隙過大最大為5，最小為0. 　　軸承外形尺寸偏差大，外圈最大為內(nèi)圈最大為0.08，最小為+1標(biāo)準(zhǔn)為3改進(jìn)效果根據(jù)故障診斷結(jié)果該廠更換了引風(fēng)機(jī)前后軸承并磨去軸承壓蓋油封壓蓋磨擦面，于2001年3月試車，引風(fēng)機(jī)振動明顯減小正常范圍內(nèi)，引14機(jī)常，的振動譜4.軸承故障頻豐消失，引風(fēng)機(jī)振動以倍頻為主幾振動較小，運(yùn)轉(zhuǎn)正常。 　　由上述計算可知，軸承的故障頻率為軸承內(nèi)環(huán)頻率和外環(huán)頻率，故障頻率邊帶為滾動體頻率和軸轉(zhuǎn)速頻率。而軸承故障頻率237.13出的邊帶為滾動體頻率。明軸承的滾動體有缺陸；軸承故障頻率274.641為轉(zhuǎn)違頻率。，的整數(shù)倍，明內(nèi)環(huán)點蝕或偏心，軸承有缺陷。 　　1入1為引風(fēng)機(jī)的軸承有缺陷，故障在軸承外環(huán)或軸承內(nèi)環(huán)擴(kuò)，軸承內(nèi)外環(huán)故障頻率本身的幅值有所增欠軸轉(zhuǎn)違的不衡力趨向于調(diào)制軸承外環(huán)或軸承內(nèi)環(huán)故障頻率分量，產(chǎn)生1倍轉(zhuǎn)速頻率的邊帶。故應(yīng)盡快更換以風(fēng)機(jī)的軸承。 　　后軸承的振動情況與前軸承相似。由此可知引風(fēng)機(jī)的前后軸承均有故障。 　　2.5診斷結(jié)果及衣取措施每忐14風(fēng)機(jī)正常，水8的水1.振動譜14結(jié)語通過狀態(tài)監(jiān)測的分析4診斷發(fā)現(xiàn)。鍋爐4風(fēng)機(jī)振動原因是軸承不合格及轉(zhuǎn)子與壓蓋的偏磨，采取相應(yīng)措施，解決了引風(fēng)機(jī)振動大的問。 　　用離線狀態(tài)監(jiān)測系統(tǒng)對機(jī)從的臨，故障進(jìn)行監(jiān)測和診斷，利用數(shù)據(jù)支，付設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行及檢維修都很有幫助。

李焦明&l;入窯生料喂料計量系統(tǒng)擴(kuò)容改造入窯生料喂料計量系統(tǒng)擴(kuò)容改造李焦明（堅固水泥有限公司，河南焦作454002）在新型干法水泥生產(chǎn)中，入窯生料的流量穩(wěn)定、計量準(zhǔn)確是保證系統(tǒng)優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低耗、穩(wěn)定生產(chǎn)的重要因素。 　　000/d新型干法水泥生產(chǎn)線采用了引進(jìn)德國申克公司技術(shù)生產(chǎn)的、帶有位置控制預(yù)給料裝置型）的生料計量控制系統(tǒng)。該系統(tǒng)主要由稱重倉、預(yù)給料機(jī)（電動調(diào)節(jié)閥）％流量計及電氣控制等部分組成。物料由預(yù)給料機(jī)送入導(dǎo)料槽，然后料流在無振動情況下通過測量溜槽。物料在測量溜槽上產(chǎn)生鉛直分力使之連續(xù)產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)，偏轉(zhuǎn)力作用在測力傳感器上而產(chǎn)生與作用力成比例的電壓信號并由模擬數(shù)字轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)換成數(shù)字信號送入微控器中；微控器將檢測出的流量與設(shè)定值相比較，輸出偏差控制預(yù)給料機(jī)的電動流量調(diào)節(jié)閥，改變預(yù)給料機(jī)的流量，直至流量的實際值與設(shè)定值一致。 　　要擴(kuò)大這一計量控制系統(tǒng)的量程，傳統(tǒng)的方法是更換測力傳感器，擴(kuò)大測力傳感器的量程，但投資較大。我們的措施是對測量溜槽框架增加配重！，這樣物料在測量溜槽上產(chǎn)生鉛直分力時，作用在測力傳感器上的偏轉(zhuǎn)力為；若測力傳感器承受的偏轉(zhuǎn)力的額定值為，物料在測量溜槽上產(chǎn)生的鉛直分力可達(dá)90%。因此，采取加配重！并對相關(guān)參數(shù)進(jìn)行調(diào)整，同樣可實現(xiàn)計量控制系統(tǒng)的量程擴(kuò)大。2000年我廠對1000/d生產(chǎn)線采用這種方法改造后，實現(xiàn)了入窯生料喂料計量系統(tǒng)的量程擴(kuò)大，設(shè)計能力由85/h提高到120/h，至今已運(yùn)行3年，效果良好。（編輯：劉翠榮）（：2004-02-13）核算風(fēng)機(jī)實際能力，重配電動機(jī)降電耗楊書慧，于加濱（浩良河水泥有限責(zé)任公司黑龍江伊春153103）浩良河水泥有限責(zé)任公司2000/d生產(chǎn)線的分解爐喂煤系統(tǒng)采用“環(huán)狀天平型流量計重機(jī)+羅茨風(fēng)機(jī)氣力輸送&dquo;系統(tǒng)。該羅茨風(fēng)機(jī)型號為D36x60-80/5000，風(fēng)量為80m3/min，靜壓為50kP，實際配用電動機(jī)為4極，功率110kW、額定電流211A.生產(chǎn)運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)，該羅茨風(fēng)機(jī)所配電動機(jī)功率偏大，浪費了電能。因配用電動機(jī)功率計算是按風(fēng)量80m3/min，風(fēng)壓50kP；來確定的；而實際上該風(fēng)機(jī)在正常工作時的實際出口風(fēng)壓只有20kP，電動機(jī)電流為80A，電流偏小。為此，我們重新進(jìn)行了羅茨風(fēng)機(jī)所需電動機(jī)的功率計算和更換。 　　備能力，則風(fēng)壓為20kP；x1.326kP；。所以實際羅茨風(fēng)機(jī)所需電動機(jī)功率&quo;應(yīng)為：安全備用系數(shù)（取1.2）x風(fēng)量x風(fēng)壓A容積效率（取0.75）a機(jī)械傳動效率（聯(lián)軸器連接，取0.98）1.2x考慮安全系數(shù)，更換電動機(jī)同樣采用4極，保持轉(zhuǎn)速和風(fēng)量不變，選用功率為90kW，額定電流164A.更換后該羅茨風(fēng)機(jī)及電動機(jī)工作正常，電流110A.在滿足生產(chǎn)需求的同等條件下，避免了大馬拉小車現(xiàn)象，減少了電耗。 　　變頻器在回轉(zhuǎn)窯主電動機(jī)上的應(yīng)用機(jī)的電磁調(diào)速部分，并于2003年12月份安裝調(diào)試。經(jīng)調(diào)試電動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)正常時的變頻器主要參數(shù)，自選用變頻器后，回轉(zhuǎn)窯主電動機(jī)啟動平穩(wěn)，變頻器在風(fēng)機(jī)及水泵上已得到了廣泛的應(yīng)用，其調(diào)速范圍大、節(jié)能省電、運(yùn)行可靠，對延長機(jī)械零部件的使用壽命都得到了證實。但其在啟動轉(zhuǎn)矩大的機(jī)械設(shè)備（如回轉(zhuǎn)窯）驅(qū)動電動機(jī)上使用較少。 　　園山水泥有限公司原回轉(zhuǎn)窯主電動機(jī)的型號為JZT392-475kW，電磁調(diào)速電動機(jī)。在低速運(yùn)轉(zhuǎn)時，啟動困難，電流高，對電網(wǎng)影響較大，保護(hù)不靈敏，控制設(shè)備易損壞，對生產(chǎn)影響較大。為此我們用日立公司生產(chǎn)的變頻器（型號為SJ300-1100HFE）替代原電表1窯主電動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)正常時的變頻器主要參數(shù)啟動選擇外部端子直流制動轉(zhuǎn)矩提升啟動時間/s減速時間/s過流動作時間/s載波頻率設(shè)定/kH，運(yùn)行可靠，轉(zhuǎn)速調(diào)整靈活，操作簡單?；剞D(zhuǎn)窯在同一轉(zhuǎn)數(shù)時電流明顯小于原電磁調(diào)速的電流，可節(jié)電10萬左右。運(yùn)行半年來沒發(fā)生任何故障及事故。