亚洲日韩视频免费观看|9191精品国产观看|欧美一级午夜做片性视频|中日韩久久人妻一区二区|欧美精品骚包一区二区三区|在线观看三级国产精品国产|国产欧美日韩在线视频播放|亚洲AV伊人久久综合密臀性色

軸流式風(fēng)機運行風(fēng)量的監(jiān)測方法陸志厚（西安熱工研究院監(jiān)督部，陜西西安710032）析中，采用修正后的/靜壓差“取代/加權(quán)平均動壓&dquo;，數(shù)據(jù)的采集與運算相當(dāng)簡便。該方法求得的風(fēng)量值精度能滿足現(xiàn)場工況試驗與運行直接監(jiān)控的要求，且易實施。 　　1問題的提出隨著我國電力工業(yè)的飛速發(fā)展，單機容量不斷大，鍋爐所配風(fēng)機的比轉(zhuǎn)數(shù)也隨著風(fēng)機所需性能參數(shù)（特別是流量參數(shù)）的提高而提高。比轉(zhuǎn)數(shù)相對最大的軸流式風(fēng)機己在我國大型鍋爐機組中得到了最為廣泛的應(yīng)用。在中小型鍋爐機組中，常采用電流、風(fēng)壓和動葉角度（或擋板開度）等有限參數(shù)對風(fēng)機運行進行遠方調(diào)節(jié)。由于缺乏必要手段，實際上是被迫放棄了對風(fēng)機風(fēng)量的直接監(jiān)控。雖然電流、風(fēng)壓和動葉角度（或擋板開度）等運行參數(shù)和風(fēng)機風(fēng)量之間存在有一定的客觀聯(lián)系，但是只能歸屬于非直接性的和非定量性的。調(diào)節(jié)過程中的反復(fù)性和滯后性無法避免，調(diào)節(jié)到位后操作人員對調(diào)節(jié)前、后的風(fēng)機風(fēng)量大小也是眼中無數(shù)和心中無底，實際上是處在一種僅憑運行人員自我感覺的半盲目狀態(tài)。眾所周知，在燃燒系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)和脫硫系統(tǒng)中，風(fēng)機運行調(diào)節(jié)的實質(zhì)，就是運行人員選用一個相應(yīng)最佳的風(fēng)量值以滿足該系統(tǒng)的實際需要。對大容量鍋爐機組，對風(fēng)機風(fēng)量的直接監(jiān)控，不但對運行的安全可靠性和經(jīng)濟性有著非常現(xiàn)實的意義，而且更有利于運行人員對系統(tǒng)漏風(fēng)、受熱面污染與煤質(zhì)變化以及其他運行因素的改變，進行一些定量分析和及時判斷。本文對用“流量‘直接監(jiān)控風(fēng)機運行的有關(guān)問題進行一些粗淺的論證與分析。 　　2軸流式風(fēng)機進口端的“靜壓測點&dquo; 　　在設(shè)備制造的監(jiān)理中，我們注意觀察到德國TLT公司設(shè)計的某些動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機的結(jié)構(gòu)特點。其中有一些風(fēng)機，在進氣風(fēng)箱的進口矩形法蘭后和可調(diào)動葉片前的圓環(huán)形筒體的兩個斷面上分別加裝有兩組“靜壓測點&dquo;。其意圖在于利用這兩組測點斷面之間的靜壓差值（APsi-2）可以直接推算出風(fēng)機的運行流量（Q）。 　　從表面上粗看，該單值函數(shù)表達式在理論上似乎不能成立?？赡軐?dǎo)致應(yīng)用者心存疑慮，不敢放心使用。但經(jīng)縝密推導(dǎo)與論證后就會發(fā)現(xiàn)，這是一個值得重視的技術(shù)特點。然而由于種種客觀原因，能夠真正開發(fā)和應(yīng)用該項潛在資源的電廠卻是寥寥無幾。 　　采用標(biāo)準(zhǔn)孔板、標(biāo)準(zhǔn)噴嘴或文丘里測速管等裝置進行流量測量的精度較高。為減少和避免流場中存在的回流，擾流或渦流等異常流動對測量精度的影響，要求其前后必須具備有相當(dāng)長（L/D值很大）直管的整流段，同時裝備本身的局部阻力損失相當(dāng)巨大。 　　將這種試驗室裝備用于現(xiàn)場，將會長期地?zé)o益消耗大量電能，顯然是很不實用。而動調(diào)軸流式風(fēng)機進口端占有巨大空間，又不需要增加新的能源消耗。如能經(jīng)過現(xiàn)場試驗標(biāo)定，其計算誤差很?。ㄔ斠姾笪模耆梢詽M足現(xiàn)場工業(yè)試驗和運行人員監(jiān)視調(diào)整的實際要求。充分利用與發(fā)揮這一潛在資源，將給電廠的自動或人工遠方監(jiān)控帶來極大的方便。 　　3理論論證分析與應(yīng)用算式推導(dǎo)3.1風(fēng)機進口“靜壓測點&dquo;布置示意簡。2理論分析論證與計算公式推導(dǎo)3.2.1風(fēng)量通用計算式。眾所周知，風(fēng)機的風(fēng)量Q是風(fēng)機進口的流通斷面積F與其相應(yīng)流速V的乘積（即Q=FV）。而流速V又與其平均動壓的平方根（P動+）值成正比。 　　在一般情況下，要知道風(fēng)機的風(fēng)量Q，就必須及時用測量動壓的儀器通過試驗求出P動。這非常不方便。此時，我們只能是另辟蹊徑，從其它研究方向?qū)で笮碌那腥朦c。 　　3.2.2局部阻力損失通用計算式。進口靜壓差值（APsi-2）的物理含義可視為進氣箱前后兩斷面的氣流流動局部阻力損失。而局部阻力損失的計算方法為APsi-2=NcV2/2g3.2.3比較與分析。通過上述理論分析與算式推演，我們不難發(fā)現(xiàn)：公與風(fēng)機流量。軸流式風(fēng)機的進氣箱，實際上就是一個氣流流動轉(zhuǎn)向90*C并且兩個斷面（Fi、F2）尺寸有一定變化的大型“彎頭&dquo;。 　　其局部阻力系數(shù)N的精確數(shù)值應(yīng)由專業(yè)試驗工作來確定。而在理論研究中通用數(shù)學(xué)表達式為）=A1（B）4進口心處的流量Q算式的分析應(yīng)用a為流量系數(shù)其中K為標(biāo)定試驗中所使用測速管的速度校正系數(shù)n為用測速管標(biāo)定測試的次序號數(shù)（由外到內(nèi)i、2…n）對我們要考察和試驗的具體風(fēng)機而言：、g、Fi、F2、6均是固定的常數(shù)。而唯一暫時不能確定的流量系數(shù)a可以通過現(xiàn)場試驗得出。 　　在我們掌握a的具體數(shù)據(jù)后，就有可能隨時在司爐盤上讀取風(fēng)機“風(fēng)量&dquo;的精確數(shù)值。 　　在運行中，/靜壓值“比/動壓值&dquo;的波動幅度要小得很多。同時，/靜壓值“的儀器測量誤差（0.5%）比‘動壓值&dquo;的測量誤差（2.0%~4.5%）也要小一些。不言而喻，在風(fēng)機運行工況改變時，這種差別就會更加懸殊。這就是我們用/靜壓值&squo;測量風(fēng)量能夠保證一定精度的另一個主要理論依據(jù)。 　　5關(guān)于a、6量的標(biāo)定試驗在TLT公司的流體專業(yè)實驗室中己經(jīng)取得，此與我們的現(xiàn)場標(biāo)定試驗工作并無直接關(guān)系，故無需深究。我們的終極目標(biāo)是在標(biāo)定試驗中求出a.把（a6）歸并在一起通過現(xiàn)場試驗取得，將更加簡潔方便。 　　5.1F2上標(biāo)定：上述（B）主要流量算指定采用的是斷面F2.故標(biāo)定試驗應(yīng)在F2上求得其動壓均方根值?？捎媒?jīng)過專業(yè)標(biāo)定的測速探針或畢脫管測量動壓。至于圓形環(huán)型斷面上動壓測量點的布置和計算方法可查閱或參照有關(guān)資料。也可用以下方法。我們可假定：F2斷面的內(nèi)直徑為d，外直徑為D，其比值為T即T=d/D（相當(dāng)于軸流式風(fēng)機的輪轂比）。選定測點的總數(shù)目為，。正在進行的試驗點的序號為n（即n=i，2，3，正在試驗的動壓測點距外壁面的相對間距動壓測點相對間距（％）為Fi上標(biāo)定：也可在Fi斷面上采用普通網(wǎng)格劃分方法進行測點布置，用經(jīng)過標(biāo)定的畢脫管測出Fi斷面上的加權(quán)平均動壓值。由于Fi斷面尺寸很大（如玉環(huán)電廠FAF3（M4i型送風(fēng)機的斷面尺寸為3750mmx2800mm），試驗工作的勞動強度較大。 　　雖然可用切別契夫方法使測量點的數(shù)量簡化，但試驗的抽拉過程中容易出現(xiàn)位置差錯。用普通網(wǎng)格方法測量雖然比較原始與費勁，但其測量數(shù)值比較可信。計算流量應(yīng)米用Fi值。也可將動壓的加權(quán)平均值換算到（F2）計算流量，但此時斷面積必須采用F2號爐（300MW機組）的TLT動調(diào)軸流式引風(fēng)機（國內(nèi)首臺產(chǎn)品）進行技術(shù)考核鑒定試驗。由專職人員負責(zé)在F2上的i英寸動壓測孔上標(biāo)定，熱工所人員負責(zé)在Fi上標(biāo)定。技術(shù)鑒定試驗的數(shù)據(jù)分析結(jié)果表明：a6標(biāo)定試驗后的計算誤差很?。ㄐ∮?.0%），完全可以滿足現(xiàn)場工況試驗和運行調(diào)整的實際要求。盡管標(biāo)定工作中勞動量大，但這只是一次性的，一勞永逸的（實際上我們進行了兩次平行的標(biāo)定對照試驗）。由于aB標(biāo)定完成，在以后的大量連續(xù)的多種工況試驗中，不但省力和省時，而且使我們有可能把主要精力投入到浩繁數(shù)據(jù)的計算整理和分析研究中。體驗到了用/流量‘直接監(jiān)測風(fēng)機運行的顯著優(yōu)勢。 　　5.4若在風(fēng)機進氣風(fēng)箱的矩形法蘭后和可調(diào)動葉片前的圓環(huán)形斷面上沒有安裝‘靜壓測點“時，電廠可按有關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定與要求自行制造與裝設(shè)?？紤]到斷面尺寸很大，各不同地點的靜壓值有一定的變化，要求靜壓測點的數(shù)量必須足夠多和布置均勻。連接各靜壓測點的環(huán)形母管的內(nèi)徑尺寸D要足夠大，應(yīng)保證D2大于全部靜壓管內(nèi)徑d的平方和的兩倍以上（即D2大于2End2）。每個靜壓管內(nèi)要求完全通暢，進氣風(fēng)箱的內(nèi)壁表面應(yīng)光滑無毛刺。 　　全部焊縫用肥皂水檢查應(yīng)嚴(yán)密不漏。壓力測量儀器與壓力電信號轉(zhuǎn)換裝置應(yīng)有較高的精度。應(yīng)盡快將靜壓信號引入集控室計算機的監(jiān)控系統(tǒng)中，以利運行人員監(jiān)視與控制。 　　6結(jié)論與建議經(jīng)論證與分析，認定該簡易監(jiān)測方法合理而可行。所稱‘簡易“并非以降低或忽略測量精度為代價。aB標(biāo)定試驗后的流量測量誤差很小，其精度等級可以滿足現(xiàn)場工況試驗和運行調(diào)整的要求。所稱/簡易&dquo;的涵義就是不但投資極低，新能耗為零和易于實施，而且所測風(fēng)量數(shù)據(jù)準(zhǔn)確、連續(xù)、直觀和方便。實際收效是事半功倍與長期受益。 　　建議制造廠與電力設(shè)計院、電廠加強技術(shù)業(yè)務(wù)聯(lián)系。提供TLT公司的（aB）的/原始值“，以便設(shè)計院在電廠設(shè)計中能將該值作為一個/可變參數(shù)&dquo;及時編入監(jiān)控系統(tǒng)的有關(guān)設(shè)計程序中。以利電廠用運行風(fēng)量的直接監(jiān)控工作。 　　有關(guān)部門或單位可利用該基本原理和技術(shù)思路，通過大規(guī)模的試驗研究，開發(fā)出低阻力的/風(fēng)量彎頭“系列產(chǎn)品。如數(shù)量巨大的燃燒器前一次風(fēng)管風(fēng)量（與粉量）分配不均勻，進入磨煤機的風(fēng)量參數(shù)的監(jiān)測以及離心式風(fēng)機運行風(fēng)量監(jiān)測等等都是電廠的老大難問題。多種型式和規(guī)格的/風(fēng)量彎頭&dquo;系列產(chǎn)品的市場前景廣闊，關(guān)鍵在于產(chǎn)品的質(zhì)量、壽命與測量精度。 　　簡訊印尼將建全球最大地?zé)岚l(fā)電站據(jù)日本媒體日前報道，日本伊藤忠商社、印尼石油天然氣公司（MEDCO）和奧瑪特科技公司3家企業(yè)將在印尼蘇門答臘島北部聯(lián)手投資6億美元建設(shè)全球最大地?zé)岚l(fā)電站。 　　由于世界原油價格持續(xù)上漲，利用替代能源發(fā)電的市場不斷擴大，因此伊藤忠商社等3家公司決定在北蘇門答臘省依次建設(shè)3座地?zé)岚l(fā)電站，總發(fā)電能力約為330MW，第1座發(fā)電站將于2007年開工，2009年完工。 　　由于印尼的地理位置特殊，其地?zé)豳Y源豐富。按照保守估計，目前印尼的可開發(fā)地?zé)豳Y源可發(fā)電20000MW，而目前只有約4%得到利用。 　　江蘇濱海將建大型火電廠近年來，鹽城市經(jīng)濟發(fā)展迅速，電力需求旺盛。除了加快鹽城電網(wǎng)建設(shè)，強該地區(qū)的外部受電能力外，還要在本地加緊建設(shè)一批電源項目。為此，中國華電集團將該市作為其在江蘇重要的投資區(qū)域，除今年底將在該市濱?？h投資18億元建設(shè)200MW的風(fēng)電場外，還積極開展了1000MW火電機組的前期準(zhǔn)備工作，規(guī)劃投資300億元在濱?？h建設(shè)6臺1000MW火電機組。據(jù)了解，華電集團將把濱海港電廠建成一座國際標(biāo)準(zhǔn)的現(xiàn)代化、大容量、景點式示范電廠，并積極協(xié)助地方政府把濱?？h建成為江蘇的能源基地。

   引風(fēng)機鍋爐旁路擋板出口擋板囁收塔K1——進口擋板吸收劑脫硫副產(chǎn)物無增壓風(fēng)機的脫硫系統(tǒng)示意圖溫至80°C（或以上），通過WFGD裝置出口擋板返回到煙道并通過煙囪排放在煙道上需加裝旁路擋板當(dāng)WFGD裝置停運時，全部煙氣進行旁路經(jīng)煙囪排放，不影響鍋爐機組的正常運行。 　　2個擋板及旁路擋板進行煙氣的切換當(dāng)WFGD裝置啟動時先打開進、出口擋板，再關(guān)閉旁路擋板，煙氣進入吸收塔脫硫；當(dāng)WFGD裝置停運、事故或維修時，入口擋板和出口擋板關(guān)閉，旁路擋板全開，煙氣通過旁路煙道經(jīng)煙囪排放煙氣擋板均配有密封風(fēng)機及其加熱器，以保證擋板門的零泄漏率2無增壓風(fēng)機的WFGD對鍋爐的影響在WFGD系統(tǒng)正常運行中，脫硫系統(tǒng)煙氣壓力穩(wěn)定，系統(tǒng)有無增壓風(fēng)機都能保證整個機組安全穩(wěn)定的運行。當(dāng)WFGD啟、停時，煙氣進行旁路和主路的切換，由于兩路煙道的阻力不一樣，此時會對鍋爐的爐膛負壓產(chǎn)生明顯的影響。脫硫系統(tǒng)中無壓風(fēng)機，僅依靠引風(fēng)機提供動力，當(dāng)脫硫系統(tǒng)煙氣阻力變化過快，引風(fēng)機調(diào)整不及時，會導(dǎo)致鍋爐爐膛的壓力波動影響燃燒，嚴(yán)重時甚至發(fā)生鍋爐MFT1WFGD系統(tǒng)啟動時對鍋爐運行的影響WFGD系統(tǒng)啟動時，打開進、出口擋板，再關(guān)閉旁路擋板，由于煙道阻力加，使得鍋爐爐膛負壓變小，數(shù)值從負變正。如果煙氣擋板投入過快，會導(dǎo)致爐膛壓力波動過大，造成瞬時爐膛負壓過低，以致引起鍋爐MFT因此，擋板開啟和關(guān)閉過程應(yīng)盡可能慢，以減少煙氣壓力的波動對爐膛負壓的影響例如廣東連州電廠WFGD系統(tǒng)煙氣擋板程控開啟時間約為305s，爐膛的負壓波動為300Pa，鍋爐正常運行時負壓為±50Pa，而鍋爐MFT的負壓保護定值為+2000Pa和-1過程對鍋爐運行稍有影響，但不會引起鍋爐MFT浙江錢清電廠WFGD系統(tǒng)旁路擋板開啟時間約為5min，爐膛負壓最大為124Pa，最小為WFGD系統(tǒng)啟動前，送、引風(fēng)機全部手動運行，爐膛負壓在WFGD進煙氣前5min左右調(diào)至-200Pa左右，WFGD啟動的整個過程要密切監(jiān)視爐膛負壓的變化，隨時做好調(diào)整爐膛負壓的準(zhǔn)備，使之維持在正常范圍內(nèi)運行。 　　2WFGD停運時對鍋爐的影響WFGD系統(tǒng)停運時，打開旁路擋板，再關(guān)閉進、出口擋板，由于煙道阻力減小，使得鍋爐爐膛負壓變大同樣，擋板開啟和關(guān)閉過程應(yīng)盡可能慢，以減少煙氣壓力的波動對爐膛負壓的影響例如廣東連州電廠WFGD系統(tǒng)煙氣擋板程控停止時間約為150s，爐膛的負壓波動約400Pa浙江錢清電廠WFGD系統(tǒng)煙氣擋板投入時間約為5min，爐膛負壓波動約200Pa備，應(yīng)快速打開旁路擋板連州電廠WFGD旁路擋板通過預(yù)拉彈簧在2s之內(nèi)打開。錢清電廠當(dāng)再循環(huán)泵全部跳閘、進出口擋板關(guān)或鍋爐MFT情況下，為保護脫硫設(shè)備，旁路擋板在28s內(nèi)快速全開，以斷開脫硫系統(tǒng)當(dāng)煙氣從WFGD主路快速的波動更大若燃燒的煤質(zhì)差，在很短的時間內(nèi)運行人員無法將負壓調(diào)整過來，極有可能造成鍋爐滅火因此WFGD旁路擋板的開關(guān)并不是越快越好，根據(jù)實際運行情況設(shè)定旁路擋板某一開度是一個選擇為保護WFGD系統(tǒng)設(shè)備，防止高溫?zé)煔庵苯舆M入吸收塔，在其入口處加裝事故噴水設(shè)施會更妊鍋爐按照WFGD啟、停要求調(diào)整好燃燒，穩(wěn)定運行。在WFGD停運前5min左右將爐膛負壓調(diào)至+200Pa左右，以保持鍋爐穩(wěn)定運行23再循環(huán)泵切換時對鍋爐的影響在脫硫系統(tǒng)運行中不是所有的再循環(huán)泵都投入運行，隨著煤種、負荷等的變化，為了保證脫硫效率，應(yīng)及時切換再循環(huán)泵越是上層的再循環(huán)泵，脫硫效率越高，引起的煙氣阻力也越大切換再循環(huán)泵時，脫硫系統(tǒng)煙氣阻力會發(fā)生一定的變化，這時應(yīng)及時調(diào)整引風(fēng)機以穩(wěn)定爐膛負壓錢清電廠2號機組有3臺再循環(huán)泵，當(dāng)2臺運行時開1臺，煙氣阻力加200500Pa；當(dāng)3臺運行時停運1臺，煙氣阻力降低250爐爐膛負壓波動的最大值為+120Pa和-183Pa這表明，再循環(huán)泵的切換對鍋爐爐膛的負壓影響不大，只要調(diào)整引風(fēng)機即可保證鍋爐的穩(wěn)定運行3結(jié)論脫硫系統(tǒng)正常啟動和停運過程中，只要整個啟動和停運過程盡可能慢，減少煙氣壓力波動對爐膛負壓的影響，并及時調(diào)整引風(fēng)機，鍋爐爐膛的負壓不會發(fā)生急劇變化在WFGD系統(tǒng)實際運行中，電廠運行按要求操作至今未發(fā)生過因WFGD運行而引起鍋爐MFT事件。從系統(tǒng)安全性、運行可靠性以及經(jīng)濟性綜合考慮，WFGD不采用壓風(fēng)機而利用鍋爐的引風(fēng)機克服脫硫系統(tǒng)的阻力綜合比較具有更大的優(yōu)越性。