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     提高風機轉(zhuǎn)速雖然可近似直線地加大風機風量，但需改變風機傳動設(shè)備及其基礎(chǔ)，對風機進口塵、水、葉輪平衡精度等要求更高，不通過大量的投資無法實現(xiàn)。改變?nèi)~輪葉片數(shù)，不引起風機主要結(jié)構(gòu)尺寸的變化，對風機全壓影響較小，風機轉(zhuǎn)速不增加，并且改造周期較短，節(jié)約改造投資。其缺點是風機運行效率會發(fā)生變化，增加能源的消耗，但是通過對葉片角度的配合設(shè)計，可以將功率損失降低。      根據(jù)?？孙L機理論，離心式風機不能象軸流式風機那樣用數(shù)學方法來確定其最佳葉片數(shù)，所以在設(shè)計葉片流道時，葉片數(shù)的確定原則是保證氣流合理地流動，使氣流不發(fā)生分離或少產(chǎn)生渦流。離心葉輪的最佳葉片數(shù)只能由試驗來確定。根據(jù)斯托多拉推斷及其試驗證明：改變?nèi)~片流道實際幾何寬度，將導致氣流相對速度和絕對速度的角度發(fā)生相當大的變化，部分充滿與完全充滿葉片流道時的速度三角形在轉(zhuǎn)速不變的情況下，縮小葉片節(jié)距即增加葉片數(shù)，將引起相對速度w3增大，從而導致徑向速度2m顯著增加，根據(jù)風機理論流量計算公式v=c2mPd2b2可知，在葉輪直徑d2和葉輪寬度b2及圓周速度u2不變時，c2m的增加將使風機理論流量成正比增加。    改造實踐及其效果我廠于1998年初委托沈陽鼓風機廠對所用的一臺風機葉輪進行了增加葉片數(shù)的設(shè)計，由原設(shè)計18個葉片增至20個葉片，葉片形線不變，升壓不變，主軸功率由1042kW增至1132kW，符合本次改造的要求。1999年5月安裝到機組上，7月大修結(jié)束后開始運行，運行情況良好。運行前后我們對該風機氣量做了全面測量，改造前（1998年16月）平均氣量為4780915m3/h，改造后（1999年711月）平均氣量為5811516m3/h。除去凈化改造后阻力變化的影響，風機氣量增加約為5000-7000m3/h。離心風機通過增加葉輪葉片數(shù)可顯著增加其送氣量，并可大幅度節(jié)省改造資金。葉輪的最佳葉片數(shù)目前只能由試驗來確定，并不是每臺風機都能通過增加葉輪葉片數(shù)來增加氣量。增加葉輪葉片數(shù)，將引起沖擊損失增加，升壓下降，風機效率下降，所以不宜過多地增加葉片數(shù)，主軸功率增加，軸承載荷相應增加，設(shè)計時滑動軸承強度必須重新校核，運行時必須控制在額定轉(zhuǎn)速下工作.

一、特點： １．中文液晶顯示。 ２．壓力、風速、風量直讀。 ３．可輸入皮脫管系數(shù)、空氣密度、風口面積。 ４．采用美國進口微壓力傳感器、超低功耗微電腦、高性能儀表放大器。 ５．全觸摸按鍵、數(shù)字調(diào)零、背光控制。 ６．便攜式、多功能、高分辨率、高精度、高穩(wěn)定性。 ７．具有測量值溫度補償和智能數(shù)值穩(wěn)定功能。 ８．低電池電壓指示、超壓力量程指示。 ９．使用三節(jié)5號堿性電池可連續(xù)工作200小時以上。 二、技術(shù)指標 1. 工作壓力范圍：a） 0－±100KPa內(nèi)各種量程（注：特殊規(guī)格可定做）b） 風速范圍：&l;100m/s。c）風量范圍：&l;999999m3/h。  2. 最大過載能力：≤200％FS  3．準確度等級： 1.0級 1．顯示屏： a. 壓力：、風速：、風量：b. 皮托管系數(shù)：c. 空氣密度：d. 風口面積：e. 電池電壓低請更換電池f. 壓力超出測量范圍    2．顯示內(nèi)容：  2.   按設(shè)置鍵：    進入皮托管系數(shù)設(shè)定   皮脫管系數(shù):                     α=1.000 3.  按設(shè)置鍵：    進入空氣密度設(shè)定，顯示如下圖所示： 空氣密度:                     &ho;=1.200kg/m3  4．再按設(shè)置鍵：    進入風口面積設(shè)定，顯示如下圖所示： 風口面積:                     F=1.000m2 按設(shè)置&a;&ua;&da;鍵輸入，按測量鍵存儲返回   四、儀器指示簡介： 1. 按開機鍵或按測量鍵：    儀器顯示壓力、風速、風量的中文提示和數(shù)據(jù)，如下圖所示：           五、壓力測量 測量全壓：皮托管的全壓孔連接微壓計正端   測量靜壓：皮托管的靜壓孔連接微壓計負端 測量動壓（差壓）：皮托管的全壓孔連接微壓計正端，皮托管的靜壓孔連接微壓計負端。 風速測量：A、連接：皮托管的全壓孔連接微壓計正端，皮托管的靜壓孔連接微壓計負端。 （特別提醒：此連接所顯示的壓力是動壓，而不是全壓。） 1.測量表壓：用膠管連接嘴與被測壓力源，測高于大氣壓接正壓接嘴，測低于大氣壓接負壓接嘴。另一接嘴通大氣，儀器顯示值即為表壓。 2.測量差壓 儀器正負接嘴分別接高低壓力源，讀數(shù)即為差壓值。（若讀數(shù)顯示負值，則為正負方向接反，交換接嘴即可） 3.測量風速： 儀器與皮托管按下圖連接，用伯努利方程可計算流體中某一點的流速V。

高強度焊接結(jié)構(gòu)鋼 本產(chǎn)品系為高強度結(jié)構(gòu)用鋼，具有高強度和良好的抗疲勞性能；高韌性和低的脆性轉(zhuǎn)變溫度；良好的冷成型性能和焊接性能；較好的抗腐蝕性能和一定的耐磨性能。 適用于種類工程機械、大型電鏟、自卸車及鉆機、煤礦機械等設(shè)備制造。已廣泛應用于工程機械結(jié)構(gòu)件、煤礦液壓支架及重型汽車結(jié)構(gòu)件。推廣應用于石油井架、高溫風機和各類鋼結(jié)構(gòu)件。 牌號 執(zhí)行標準號 對比國別或廠家、標準號、鋼號 HG60 WJX（ZB）27-2001 中國 GB/T16270 Q460 日本 JISG3106-1995 SM570 美國 ASTM A763 英國 BS4360-1990 55C、55EE、55F 新日鐵Wel-en60 HG70 WJX（ZB）02-2004 中國 GB/T16270 Q590 德國 STE590 美國 ASTM A710 卡特別彼勒 IE標準E577 新日鐵Wel-en70 HG785 WJX（ZB）07-2006 中國 GB/T16270 Q690 德國 STE690 美國 ASTM A514 卡特別彼勒 IE標準E577 新日鐵Wel-en80 HG980 WJX（ZB）50-2006         新日鐵Wel-en100 供貨技術(shù)條件：產(chǎn)品規(guī)格 中厚板Mm 尺寸允許偏差 10~60X1600~2450X6000~12000 執(zhí)行GN/T709 供貨技術(shù)條件：化學萬分（w%） 牌號 C Si Mn P S Mo C Nb V Ni HG60 ≤0.18 0.15~0.40 1.00~1.70 ≤0.030 ≤0.025 - - 0.02~0.06 0.03~0.08 - HG70 ≤0.12 0.15~0.35 ≤2.00 ≤0.030 ≤0.015 0.10~0.50 ≤0.50 0.03~0.08 - - HG785 ≤0.15 0.15~0.35 0.80~1.50 ≤0.030 ≤0.015 0.10~0.50 0.40~0.80 0.02~0.06 - ≤0.80 HG980 ≤0.16 0.15~0.45 ≤2.00 ≤0.030 ≤0.015 - - Nb+V+Ti≤0.10 - 高強度焊接結(jié)構(gòu)鋼 供貨技術(shù)條件：力學性能 牌號 鋼板規(guī)格mm 拉伸試驗 180度彎曲試驗 沖擊試驗 Re MPa Rm MPa A50 % 溫度 ℃ 方向 AKA J HG60 10~25 ≥450 570~720 ≥19 d=3a 常溫 縱向 ≥47 HG70 10~50 ≥590 685~830 ≥17 d=3a -20 縱向 ≥47 50~60 ≥570 670~830 ≥15 d=3a -20 縱向 ≥47 HG785D 10~60 ≥685 ≥785 ≥15 d=3a -40 縱向 ≥47 HG785E 10~60 ≥685 ≥785 HG980C 12~28 ≥880 980~1150 ≥15 d=3a 0 縱向 ≥47 28~50 ≥850 980~1150 HG980D 12~28 ≥880 980~1150 ≥15 d=3a -20 縱向 ≥35 28~50 ≥850 980~1150 HG980E 12~28 ≥880 980~1150 ≥15 d=4a -20 縱向 ≥35 28~50 ≥850 980~1150 實物水平：力學性能 牌號 鋼板規(guī)格 mm 拉伸試驗 180度彎曲試驗 沖擊試驗 Re Rm MPa A50 % 溫度 ℃ 方向 AKv J HG60 10~25 460~560 580~700 22~40 d=3a完好 常溫 縱向 100~288 HG70 10~60 625~725 690~825 18~35 d=3a完好 -20 縱向 152~288 HG785E 10~60 700~815 830~890 16~25 d=3a完好 -40 縱向 100~280  

硫化氫，H2S，是可燃性無色氣體，具有典型的臭蛋味。工業(yè)生產(chǎn)中很少使用硫化氫，接觸的硫化氫一般是某些化學反應和蛋白質(zhì)自然分解過程的產(chǎn)物，或以雜質(zhì)形式存在。本市接觸硫化氫較多的行業(yè)有污水處理、造紙、石油加工、化肥制造、化學纖維制造以及某些化工原料制造等。   人體吸入硫化氫可引起急性中毒和慢性損害。急性硫化氫中毒可分為三級，輕度中毒、中度中毒和重度中毒，不同程度的中毒，其臨床表現(xiàn)有明顯的差別。輕度中毒表現(xiàn)為畏光、流淚、眼刺痛、異物感、流涕、鼻及咽喉灼熱感等癥狀，檢查可見眼結(jié)膜充血、肺部干性羅音等，此外，還可有輕度頭昏、頭痛、乏力癥狀，中度中毒表現(xiàn)為立即出現(xiàn)頭昏、頭痛、乏力、惡心、嘔吐、共濟失調(diào)等癥狀，可有短暫意識障礙，同時可引起呼吸道粘膜刺激癥狀和眼刺激癥狀，檢查可見肺部干性或濕性羅音，眼結(jié)膜充血、水腫等。重度中毒表現(xiàn)為明顯的中樞神經(jīng)系統(tǒng)的癥狀，首先出現(xiàn)頭暈、心悸、呼吸困難、行動遲鈍，繼而出現(xiàn)煩躁、意識模糊、嘔吐、腹瀉、腹痛和抽搐，迅速進入昏迷狀態(tài)，最后可因呼吸麻痹而死亡。在接觸極高濃度硫化氫時，可發(fā)生“電擊樣&dquo;中毒，接觸者在數(shù)秒內(nèi)突然倒下，呼吸停止。長期反復吸入一定量的硫化氫可引起嗅覺減退，以及出現(xiàn)神經(jīng)衰弱綜合征和植物神經(jīng)功能障礙。   患有明顯的呼吸系統(tǒng)疾病、神經(jīng)系統(tǒng)器質(zhì)性疾病、精神病和嚴重的神經(jīng)官能癥、明顯的心血管疾病的人，不宜從事硫化氫作業(yè)。   進入可能存在硫化氫的作業(yè)場所前，特別是下水道、蓄糞池、井底等場所，可先進行強制性通風，再放入小動物觀察有無中毒現(xiàn)象，或用直讀式測定儀或醋酸鉛試紙測試一下現(xiàn)場空氣，確認作業(yè)場所安全或不存在硫化氫氣體時方可進入作業(yè)。 理化性質(zhì)：硫化氫（Hydogensulfide）為無色氣體。具有臭雞蛋氣味。分子式H2-S。分子量34.08。相對密度1.19?？扇忌舷逓?5.5％,下限為4.3％。 接觸機會：在采礦和從礦石中提煉銅、鎳、鈷等,煤的低溫焦化,含硫石油的開采和提煉,橡膠、人造絲、鞣革、硫化染料、造紙、顏料、菜腌漬、甜菜制糖、動物膠等工業(yè)中都有硫化氫產(chǎn)生;開挖和整治沼澤地、溝渠、水井、下水道、潛涵、隧道和清除垃圾、污物、糞便等作業(yè),以及分析化學實驗室工作者都有接觸硫化氫的機會;天然氣、礦泉水、火山噴氣和礦下積水,也常伴有硫化氫存在。由于硫化氫可溶于水及油中,有時可隨水或油流至遠離發(fā)生源處,而引起意外中毒事故。 毒理學簡介 硫化氫是一種神經(jīng)毒劑。亦為窒息性和刺激性氣體。其毒作用的主要靶器是中樞神經(jīng)系統(tǒng)和呼吸系統(tǒng)。   硫化氫的急性毒作用靶器官和中毒機制可因其不同的濃度和接觸時間而異。濃度越高則中樞神經(jīng)抑制作用越明顯，濃度相對較低時粘膜刺激作用明顯。人吸入70～150mg/m3/1～2小時，出現(xiàn)呼吸道及眼刺激癥狀，吸2～5分鐘后嗅覺疲勞,不再聞到臭氣。吸入300mg/m3/1小時，6～8分鐘出現(xiàn)眼急性刺激癥狀，稍長時間接觸引起肺水腫。吸入760mg/m3/15～60分鐘，發(fā)生肺水腫、支氣管炎及肺炎,頭痛、頭昏、步態(tài)不穩(wěn)、惡心、嘔吐。吸入1000mg/m3/數(shù)秒鐘，很快出現(xiàn)急性中毒,呼吸加快后呼吸麻痹而死亡。

1結(jié)構(gòu) 如圖1所示單轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)，密度7800Kg/m3,E=206GPaμ=0.3， 2操作步驟 2.1建模 根據(jù)幾何模型建立有限元模型，轉(zhuǎn)子主體部分（盤、軸）采用SOLID45單元，支承采用彈簧—阻尼單元COMBIN14。彈簧—阻尼單元的末端約束所有自由度。為了避免軸向的剛體位移，將彈簧—阻尼單元始端的軸向自由度約束。   輸入材料參數(shù)及彈簧剛度（COMBIN14的實常數(shù)）。 Main Menu&g;Pepocesso&g;MaeialPops&g;Maeial Models MainMenu&g;Pepocesso&g;RealConsans&g;Add/Edi/Delee   將轉(zhuǎn)子主體的所有SOLID單元生成一個COMPONENT，命名為ROTOR。若為多轉(zhuǎn)子，建立不同的COMPONENT，并按一定的轉(zhuǎn)速關(guān)系輸入轉(zhuǎn)速。 UiliyMenu&g;Selec&g;Comp/Assembly&g;CeaeComponen   對名稱為ROTOR的COMPONENT施加轉(zhuǎn)速（自轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速）。 a）注意對COMPONENT施加轉(zhuǎn)速之前，必須將OMEGA命令中的KSPIN開關(guān)設(shè)置為1。即計算時考慮SPINSOFTENING效應。但并不利用OMEGA命令輸入轉(zhuǎn)速。 MainMenu&g;Soluion&g;DefineLoads&g;Apply&g;Sucual&g;Ineia&g;AngulaVelociy&g; Global b）利用CMOMEGA命令對COMPONENT施加轉(zhuǎn)速。該命令中的KSPIN開關(guān)控制轉(zhuǎn) 子的正、反進動。若KSPIN=0，為正進動；若KSPIN=1，為反進動。 MainMenu&g;Soluion&g;DefineLoads&g;Apply&g;Sucual&g;Ineia&g;AngulaVelociy&g;OnComponens&g;Byoigin STATIC求解，打開預應力開關(guān)。 MainMenu&g;Soluion&g;AnalysisType&g;NewAnalysis   MODAL求解，打開預應力開關(guān)。   輸入不同的轉(zhuǎn)速值，重復2.4~2.6，得到不同自轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速下的特征值（公轉(zhuǎn)頻率）。   利用CAMPBELL圖求得臨界轉(zhuǎn)速（注意單位的統(tǒng)一）。   3結(jié)果 ANSYS三維實體模型計算結(jié)果見表1。 自轉(zhuǎn)頻率(HZ) 1 2 0 40.96 216.60 50 41.18 219.33 100 42.63 230.13 200 45.62 263.19 300 48.05 299.71   通過CAMPBELL圖得到：第一階臨界轉(zhuǎn)速41.14Hz，第二階臨界轉(zhuǎn)速299.1Hz。      WHIRLFREQUENCY(HZ)CampbellDiagamfoCiicalSpeed    

   目前,工業(yè)上常用的氣固分離方法包括旋風除塵、濕洗分離、布袋除塵和靜電除塵等方法。濕洗分離法通過液層液滴和液膜來捕集粉塵,可分離15pm的粉塵,效率高且可靠,缺點是氣體內(nèi)易夾帶液霧造成管道腐蝕或結(jié)垢,一般只能在較低溫度下使用,同時還存在設(shè)備較大,易產(chǎn)生二次污染的弊端,所以在工業(yè)上的應用較少。布袋除塵可有效地捕集0.1~1m的粉塵,缺點是設(shè)備龐大,造價和運行費用高,易發(fā)生糊袋和頂袋破損。靜電除塵器對0.01~1m的粉塵有較好的分離效率,缺點是一次性投資大,對操作和管理的要求較高,當粉塵含濕量大或者需要噴水調(diào)節(jié)粉塵的介電常數(shù)時,腐蝕問題難以解決。    環(huán)流循環(huán)除塵系統(tǒng)是青島科技大學化學工程研究室在傳統(tǒng)旋風除塵器基礎(chǔ)上開發(fā)的新型氣固分離設(shè)備,已被廣泛地應用于石油、化工、治金和環(huán)保等行業(yè)。隨著環(huán)保要求的提高,工業(yè)上對氣體中細粉塵(&l;5m)的分離需求迫切,為了提高旋風除塵器對細粉塵的分離能力,本研究考察了3種結(jié)構(gòu)環(huán)流循環(huán)除塵系統(tǒng)對細粉塵的分離性能1環(huán)流循環(huán)除塵系統(tǒng)的工作原理與結(jié)構(gòu)環(huán)流式旋風除塵器具有與傳統(tǒng)旋風除塵器不同的結(jié)構(gòu),具有壓降低、分離效率高及放大效應小等優(yōu)點。利用2臺環(huán)流式旋風除塵器和分離柱,構(gòu)成了如圖1所示的環(huán)流循環(huán)除塵系統(tǒng),空氣由鼓風機輸送,流量由蝶閥控制,孔板流量計測量;粉塵從加科口由壓縮空氣帶入,氣固混合后,進入一級環(huán)流式旋風除塵器,一次分離后氣體進入柱狀分離柱進行強化分離,浄化氣由柱狀分離器頂部的排氣管進入濾袋后排空;少部分氣體攜帶在分離柱內(nèi)被甩向器壁的細粉塵經(jīng)切向出口進入二級環(huán)流式旋風除塵器。從二級環(huán)流式旋風除塵器排出的氣體經(jīng)引風機返回分離柱或一級進氣口。由2級分離器分離下來的粉塵經(jīng)排灰口進入灰斗。 這種循環(huán)除塵系統(tǒng)對亞微米級顆粒的分離效率比單環(huán)流式旋風除塵器提高很多。但是,在實驗過程中發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)內(nèi)存在一些不利因素,即在柱狀分離段中存在流型不規(guī)范的問題,在錐體部位的流體有擺尾現(xiàn)象,這都將對除塵效率產(chǎn)生不利影響。為了消除這些弊端,提高除塵效率,研究者對環(huán)流循環(huán)除塵系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)作了進一步改進,在柱狀分離段和級環(huán)流式旋風除塵器之間加導流整流器。整流器結(jié)構(gòu)由葉片、導流錐和內(nèi)圓柱組成,其結(jié)構(gòu)如圖2所示。加整流器后,氣流經(jīng)過整流,改變了螺旋上升的傾角,旋轉(zhuǎn)圈數(shù)增加,路徑増長,由于分離柱內(nèi)平均軸向速度不變,即氣體在器內(nèi)的停留時間不變,故切向速度増大,使粉塵可以獲得更大的離心力,從而提高效率。導流錐具有流線烈結(jié)構(gòu),使流體漸縮式流進整流器,然后漸牙式流整流器,能夠?qū)α黧w起到很好的穩(wěn)流作用,克服了擺尾現(xiàn)象。 2實驗 實驗物系為分子篩空氣,分子篩的粒徑分布如表1所示,粒徑&l;3.2m的細顆粒占53%。入口氣體的速度范圍為23~30ms,含塵濃度為3~7gym。 實驗利用壓降、總除塵效率和粒級效率曲線對設(shè)備性能進行評價。壓降由U型管壓差計測定,級壓降的測壓點位于一級進口和分離柱切向出口處,二級壓降的測壓點位于二級分離器的氣體進口和出口處。總分離效率的計算公式為：  除塵總效率=（一級+二級灰合粉塵總重量）/進料總重量 物料重量由精密數(shù)字天平測算,儀器的精度為0.01g。 3結(jié)果與討論 3.1分離效率 對于3種不同結(jié)構(gòu)的除塵系統(tǒng),實驗測定了分離效率與入口風速的關(guān)系,實驗數(shù)據(jù)如圖3所示。可以看出： (1)隨著氣體流速的増大,總分離效率先増大后減小,中間有一個最大值; (2)加整流器的除塵系統(tǒng)效率較高,加導流錐比不加導流錐的除塵效率要高這些現(xiàn)象說明帶有導流錐的整流器的確對流場起到了穩(wěn)流和強化分離的作用。 3.2壓降 實驗考察了3種不同結(jié)構(gòu)除塵系統(tǒng)的入口風速對壓降的影響,實驗數(shù)據(jù)如圖4所示。一級壓降隨著入口風速的增大而增大,加整流器和加導流錐都會増加一級壓降。二級壓降一般在0.80~1.30kPa之間。很明顯,加整流器后,氣流在整流器作用下改變了旋轉(zhuǎn)傾斜角度,產(chǎn)生新的能量損失,節(jié)流效應也導致了靜壓能的損失,從而使得壓降增加。導流錐使得流體流動的截面積較小,也增加了阻力損失。 3.3粒級效率曲線 為了清楚地了解該除塵系統(tǒng)對不同粒徑顆粒的分離情況,特別測繪了粒級效率曲線。分級效率是指單一級別粒度顆粒的分離效率,是評價環(huán)流式旋   nx——分級除塵效率; Sbx——平均粒徑為xμm,粒徑范圍在△x內(nèi)的粉塵捕集量(g/s); Sjx——進口處平均粒徑為xμm,粒徑范圍在內(nèi)的粉塵量(g/s)； fj——進口粉塵中粒徑為出xμm的質(zhì)量頻率； fb——角出口粉塵中粒徑為xμm的質(zhì)量頻率; Shx——出口處平均粒徑為m,粒徑范圍在△x內(nèi)的粉塵量(g/s) n——總除塵效率;   △P——壓力損失(P)。 根據(jù)前述實驗,加有導流錐的整流器的環(huán)流循環(huán)除塵系統(tǒng)性能最好,所以將其粒徑與分級效率的關(guān)系繪成曲線,如圖5所示?？梢钥闯?該曲線由2部分組成。粒徑&g;4m時,分級效率隨著粒徑的增大而増大,符合理論預測。但當顆粒粒徑&l;4pm時,分級效率先增大后減小,在2.8pm處達到最大(70%)。這顯示了該種除塵系統(tǒng)對細顆粒有特別的分離能力。分析其原因: (1)分子間作用力和靜電引力有助于顆粒之間的聚集+列,大顆粒對細顆粒的夾帶與細顆粒的聚并,增加了細顆粒的分離; (2)環(huán)流循環(huán)除塵系統(tǒng)能夠強化細顆粒的聚并和夾帶。 4.結(jié)論 為了進一步提高環(huán)流循環(huán)除塵系統(tǒng)對細粉塵的分離性能,實驗考察了3種不同結(jié)構(gòu)的分離性能。 通過分析其效率、壓降和粒級效率曲線等實驗結(jié)果可以得出如下結(jié)論： (1)3種結(jié)構(gòu)中,加有導流錐整流器的環(huán)流循環(huán)除塵系統(tǒng)效率最高,相應其一級壓降略有增加。 (2)直徑在2.8pm左右的顆粒由于容易被大顆粒夾帶分離,其分離效率比4pm左右的顆粒高。  

一、通風機的基礎(chǔ)    通風機牢固地安裝在堅實的基礎(chǔ)上,才能保證運行時穩(wěn)定可靠。因此基礎(chǔ)需有足夠的重量和適當?shù)某叽?使通風機轉(zhuǎn)子剩余不平衡所產(chǎn)生的離心力和通風機重量或皮帶壓軸力的合力方向能落在基礎(chǔ)的基底以內(nèi)?；A(chǔ)大小一般應比通風機底座加寬200~250米。電動機與通風機最好安裝在同一底架或同一基礎(chǔ)上。否則兩者的變形差異,會導致兩軸偏心或歪斜,惡化軸承工作或引起振動。 足夠堅實的基礎(chǔ)能穩(wěn)定或綬和機器的振動,維持安全運轉(zhuǎn)。一些精密車間為減小通風機基礎(chǔ)的振動影響,在通風機與基礎(chǔ)之間增設(shè)減振裝置(如彈簧或橡膠減振器等),使振動影響顯下降。底架應具有足夠的剛度和進行時效處理。 二、通風機的組裝及裝配的主要要求 1.嚴格保證通風機的主要間隙     離心通風機中時輪與進氣口之間的間隙,對口形式的軸向隙&dela;。一般小于葉輪直徑的1%;套口形式的軸向重迭搭接長度A大于或等于葉輪直徑的1%,面徑向間隙&dela;常選為標準件公差8級(GB168-76)。軸流通風機中保證動葉與導葉間的軸向間隙。小于葉輪直徑的1%,而動葉和機殼間的徑向間隙&dela;不大于動葉長度的1.5%； 上述間隙越大(軸流的除外),泄露越大,損失亦大,嚴重影響通風機氣動性能品質(zhì)。因此在保不發(fā)生碰撞前提下,間隙愈小愈好。 2.葉輪的徑向跳動和端面跳動一般不應超過一機部部頒離心通風機技術(shù)條件(草案)&dquo;規(guī)定值,參照表1-2所列要求。 3.通風機轉(zhuǎn)子的剩余不平衡值,一般者用剩余動不平衡力矩表示,其值不許超過下式計算值                M≤0.01Ge  N?m 式中G一一轉(zhuǎn)子重量,N;    e一轉(zhuǎn)子重心至旋轉(zhuǎn)軸幾何中心的距離,即偏心距,微米。 機械部頒“離心通風機技術(shù)條件(草案)&dquo;規(guī)定通風機允許的偏心距,一般不應大于表：        通風機安裝中,如在進、出氣口聯(lián)接管道時,必須考慮與管道的聯(lián)接狀況,輸氣管道的重量切忌加在機殼上,應另設(shè)支撐。此外,通風機主軸和電動機軸的不同心度應不大于0.05毫米,兩半聯(lián)軸節(jié)端面跳動量應不大于0.1毫米。 三、通風機的啟動與運轉(zhuǎn)     通風機啟動到正常工作轉(zhuǎn)速一定時間。電動機啟動所需功率超過正常運轉(zhuǎn)功率,離心通風機性能曲線說明:風量接近于零(閘門全閉)時功率較小,風量最大(閘門全開)時功率較大。為保證電動機安全動,應將通風機進口全后啟動,待其升到正常工作轉(zhuǎn)速后再將閘門逐漸打開,避免因啟動負荷過大而危及電動機的安全運轉(zhuǎn)。軸流通風機則沒有離心通風機啟動功率小的特點,因此不宜關(guān)閉啟動。     鍋爐或高溫通風機啟動之前,氣體介質(zhì)溫度難以達到其工作溫度,甚至有待通風機運轉(zhuǎn)輸入爐內(nèi)加熱。而電動機額定功率系按輸送介質(zhì)的正常工作溫度(一般≥200℃)選定的。當介質(zhì)溫度低,其密度大,耗功亦大,這樣正常功率與啟動功率就相差甚多,因此,這類通風機的啟動應嚴格對待,除全閉閘門啟動外,還要計及電動機的過載。當介質(zhì)的工作溫度與啟動時的溫度相差懸殊,而設(shè)計時未能采用變頻電動機或液力聯(lián)軸節(jié)時,要考慮是否直接啟動。  

    磨煤機密封采用單獨設(shè)置密封風機系統(tǒng)，密封風來自冷一次風母管，投標方應提供磨煤機密封風系統(tǒng)設(shè)計及供貨，并提供密封風機的風量和風壓及其他要求。 投標方對整個密封風系統(tǒng)性能負責（管道布置由設(shè)計院負責）。密封風機采用永磁聯(lián)軸器，密封風機、永磁聯(lián)軸器及電動機系統(tǒng)（除了管道外）均由磨煤機廠家配供，密封風機采用增壓式。密封風機進風采用水平方式，出風采用垂直方式。密封風采用集中供風設(shè)計，密封風機選擇合理位置布置，從壓力冷風管道取風。正常運行工況下，一用一備。且單臺出力應能保證所有磨煤機及給煤機運行時的密封風量的要求，并有可靠的防塵、防雨、防凍措施。密封風機的風量裕量為總風量的20％，壓力裕量為40％。 密封風機出口切換擋板應切換及時，保持密封風風壓穩(wěn)定。避免切換時導致風壓驟降、磨煤機跳閘。

永磁聯(lián)軸器技術(shù) 1）電動機在額定負載下啟動，待電動機達到額定轉(zhuǎn)速后，將永磁聯(lián)軸器的永磁盤和導體盤調(diào)至標準氣隙，永磁聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)差率應不大于4%。 2）YLY延遲型永磁聯(lián)軸器可以實現(xiàn)緩沖啟動。在啟動階段，電機加速到額定轉(zhuǎn)速時，永磁聯(lián)軸器的氣隙會自動在標準氣隙值基礎(chǔ)上增大1～2mm，氣隙的增大會使負載端扭矩減小，滑差增大，當負載端轉(zhuǎn)速接近電機端轉(zhuǎn)速時，永磁聯(lián)軸器將會恢復到正常位置，從而使其滿負荷運行。 3）當限矩型永磁聯(lián)軸器負載超過最大扭矩時，聯(lián)軸器起動保護功能，永磁盤和導體盤脫開。 4）永磁聯(lián)軸器的永磁盤和導體盤調(diào)至標準氣隙3.20mm±0.76mm，電動機在額定負載下運行30min,導體盤溫度應不高于120℃；當高于135℃時，應設(shè)置報警信號提示；當高于145℃時，應設(shè)置停機信號提示。 5）永磁聯(lián)軸器的永磁盤和導體盤之間的間隙尺寸公差為±0.76mm。 6）永磁聯(lián)軸器的永磁盤和導體盤應分別進行動平衡測試，其平衡精度應符合GB/T9239.1中G2.5級別的要求。 7）永磁聯(lián)軸器在額定負載下正常運行時，分別對輸入端和輸出端軸向和與軸向垂直的另外兩個相互垂直方向進行測量，振速標準值2.8mm/s，振幅標準值0.04mm。 8）當輸入轉(zhuǎn)速不大于1500RPM時，永磁聯(lián)軸器的運行噪聲不大于90dB（A）聲功率級。 9）永磁聯(lián)軸器所用加工元件均應進行防銹處理，永磁盤和間隔支架根據(jù)設(shè)計標準要求，表面進行陽極氧化保護或其它形式的保護，鋼盤表面應進行鍍鋅保護。保護層應均勻、無裂紋、脫落、氣泡等缺陷。 10）永磁聯(lián)軸器所傳遞的傳遞效率為96%以上。 11）永磁聯(lián)軸器能夠解決旋轉(zhuǎn)負載系統(tǒng)的對中、軟啟動、減振、過載保護等問題，提高系統(tǒng)的整體安全性。 12）永磁聯(lián)軸器所用螺栓應進行防松動處理，并按下表的規(guī)定進行緊固。 表永磁聯(lián)軸器螺栓（無潤滑）預緊力矩 螺栓規(guī)格 預緊力矩N•m 8.8級 10.9級 12.9級 M5 4.9 7.4 8.8 M6 8.8 12.3 14.7 M8 21.6 30.4 37.3 M10 43.1 60.8 72.6 M12 73.5 103 123 M16 181 255 304 M20 353 500 588 M24 618 804 902 13）永磁聯(lián)軸器表面漆層及外殼應光亮完好，不得有脫落、碰傷及疤痕等缺陷，緊固件不得有松動、損傷等現(xiàn)象。 14）永磁聯(lián)軸器應設(shè)置防護罩，防護罩可根據(jù)現(xiàn)場實際情況制造，防護等級達到GB/T4942.1規(guī)定的IP20。 15）周期性地檢查傳動裝置上是否有新產(chǎn)生的碎片。如果發(fā)現(xiàn)碎片，停止使用設(shè)備，清潔永磁聯(lián)軸器裝置。 16）永磁聯(lián)軸器可適用在-40℃到65℃溫度環(huán)境，對濕度、易燃易爆、電壓不穩(wěn)定等環(huán)境沒有要求。 17）部分零件可根據(jù)現(xiàn)場使用環(huán)境選用不同防腐蝕材料，需防腐蝕表面可進行鍍層、氧化等方法進行表面防護。 18）潤滑脂或潤滑油的選擇考慮使用環(huán)境溫度等因素。 19）投標方可在易燃、易爆、潮濕、粉塵含量高的輸煤系統(tǒng)、除灰系統(tǒng)、灰?guī)?、分選系統(tǒng)等場所，需要軟啟動的水泵、風機、輸煤系統(tǒng)皮帶進行設(shè)計配置，包括；磨煤機密封風機、輸煤管帶機、3號AB帶式輸送機、4號AB帶式輸送機、5號AB帶式輸送機、6號AB帶式輸送機、7號AB帶式輸送機、8號AB帶式輸送機、斗輪機、飛灰分選系統(tǒng)耐磨風機。不使用就地PLC，納入DCS監(jiān)測和控制，并進行優(yōu)化，解決堵轉(zhuǎn)，消除系統(tǒng)振動等問題，延長系統(tǒng)設(shè)備壽命，提高可靠性。 20）其他要求須滿足《GBT38763-2020永磁聯(lián)軸器通用技術(shù)規(guī)范》要求。

                                    煙囪排煙能力的計算    煙囪的排煙能力,是指由于煙氣密度與大氣密度的不同所形成的壓力之差,即平時所說的煙肉抽力。煙囪的排煙能力與煙囪的高度和煙氣的性狀有關(guān)。排娥能力可由下式計算                        (&ho;a一&ho;g)gHg≥Vg2/2&ho;g+Σ△P&g;0 式中&ho;a一環(huán)境大氣的密度,kg/m3；     &ho;g一煙氣的密度,kg/m3;     Hg一煙囪墻體高度,m；      g一重力加速度,m/s2；     Vg一煙氣自煙囪門排出的速度,m/s；     Σ△P一排煙的總阻力損失,Pa 排煙的總阻力損失包括煙囪的阻力損失、管道的阻力損失以及閥門的阻力損失等?？傋枇p失可用下式表示：                        △P=Pg+Pd+Pf=ξ1Vg2/2&ho;g+ξ2Vd2/2&ho;g+ξ3Vf2/2&ho;g 式中△p一排煙總阻力損失,Pa;     Pg一煙囪的阻力損失,Pa     &ho;g一空氣密度,kg/m3    Pd一管道的阻力損失,Pa;    Pf一閥門的阻力損失,Pa;    ξ1一煙的阻力系數(shù)；    ξ2一管道的阻力系數(shù);    ξ1一閥門的阻力系數(shù)；    Vd一煙氣在管道內(nèi)的速度,m/s;    Vf一煙氣在閥門處的速度,m/s；    Vd一煙氣自煙囪口排出的速度，m/s。    從上式可以看出,阻力的損失大小除以各部分阻力系數(shù)有關(guān)外,還與煙氣速度的平方成正比,速度愈高,阻力愈大。由此可見、太大的煙氣速度是不利的,但是,如果煙氣速度太煙塵顆粒就會在管道沉降,也是不可取的,那么、在煙囪設(shè)計中多大的排煙速度為宜,根據(jù)經(jīng)驗,合理的排煙速度與當?shù)氐娘L速之比值為1.5:1:如果排煙速度與風速之比值為1:1,則煙內(nèi)排出的煙氣容易進人煙肉背風側(cè)的渦流區(qū),難以擴散,造成污染;如果排炳速度與風速之比值為1:2,則情況惡化;如果排煙速度比風速大許多,則排煙的阻力損失增加根據(jù)排煙速度,可以計算出煙鹵的阻力損失及排煙能力。