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神華寧夏煤業(yè)集團(tuán)靈州建井程處是全區(qū)惟一的礦山井巷施工二級企業(yè)，目前，正在承建寧東煤田靈新煤礦五采區(qū)和梅花井煤礦的井巷工程。建井處在向?qū)I(yè)化的快速掘進(jìn)公司發(fā)展的過程中，針對巖巷綜掘工作面粉塵濃度大、工作環(huán)境惡化、威脅員工生命安全和身心健康的現(xiàn)狀，在防塵技術(shù)應(yīng)用和設(shè)備選型上，堅(jiān)持先進(jìn)實(shí)用的原則，認(rèn)真開展粉塵專項(xiàng)治理工作，大大降低了工作面粉塵濃度，取得了很好的效益。文章結(jié)合建井處巖巷綜掘工作面粉塵治理實(shí)踐，對SCF-6型濕式除塵風(fēng)機(jī)的使用和改進(jìn)做了一些有益嘗試。 　　1綜掘工作面概況靈新煤礦三、五米區(qū)+1050m水平機(jī)軌合一大巷全長3436.7m，為穿層巷道，其中全巖和半煤巖段預(yù)計(jì)3100m，采用懸臂式掘進(jìn)機(jī)從南北兩頭相向掘進(jìn)，巷道掘進(jìn)寬4100mm，掘進(jìn)高3500mm，掘進(jìn)斷面積14.1m2，工作面選用ZBKNO/2&g;48.5kW礦用對旋局部通風(fēng)機(jī)供風(fēng)，供風(fēng)距離最長達(dá)2300m，有效供風(fēng)量280m3/min.掘進(jìn)機(jī)僅有外噴霧系統(tǒng)，無專用除塵系統(tǒng)，初掘時(shí)對該工作面的粉塵濃度進(jìn)行了多次測定，測得掘進(jìn)機(jī)截割巖石時(shí)的全塵濃度平均達(dá)620mg/m3，呼吸性粉塵濃度平均達(dá)220mg/m3，嚴(yán)重超標(biāo)（媒礦安全規(guī)程規(guī)定，當(dāng)粉塵中游離SO2含量&l;10%時(shí)，全塵濃度不得超過10mg/m3，呼吸性粉塵濃度不得超過3.5mg/m3）。 　　SCF-6型濕式除塵風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)、工作原理、技術(shù)參數(shù)根據(jù)綜掘工作面施工工藝和產(chǎn)塵的情況，選用鎮(zhèn)江安達(dá)機(jī)械有限責(zé)任公司研制的具有國內(nèi)領(lǐng)先水平的SCF-6型濕式除塵機(jī)。 　　2.1機(jī)器結(jié)構(gòu)SCF-6型濕式除塵機(jī)主要有抽出式風(fēng)機(jī)、除塵器、水閉路循環(huán)噴霧系統(tǒng)和底座四大部分組合而成。 　　主要由噴水風(fēng)筒、風(fēng)機(jī)、除塵器、脫水器、沉淀水箱、螺桿泵、噴霧和管路系統(tǒng)、底座等部分構(gòu)成。配用帶剛性骨架的抽出式風(fēng)筒或金屬風(fēng)筒。 　　葉輪與風(fēng)筒相對轉(zhuǎn)動(dòng)部分襯有金屬帶（銅），可以防止機(jī)械摩擦火花。在對應(yīng)的外殼位置設(shè)有加強(qiáng)的法蘭，以減少碰撞變形。 　　風(fēng)機(jī)殼體上方有兩個(gè)觀察孔，在機(jī)器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，可以通過此孔觀察含塵氣流流動(dòng)情況。除塵器兩端設(shè)有測壓孔，可以測定和檢查除塵器的阻力。 　　噴霧用水經(jīng)過螺桿泵一一噴嘴一一沉淀水箱形成閉路循環(huán)，耗水量較少。沉淀水箱底面設(shè)計(jì)成傾斜形，進(jìn)水端有浮球閥，可自動(dòng)關(guān)閉進(jìn)水閥。出水端設(shè)有排污閥，并備有沖洗軟管，可對過濾網(wǎng)和沉淀水箱，除塵器殼體進(jìn)行沖洗。 　　泵從沉淀水箱抽出，由安裝在葉輪前方的噴嘴噴出，經(jīng)風(fēng)道、除塵器和脫水器底部返回沉淀水箱，循環(huán)使用。清水經(jīng)進(jìn)水管和浮球閥流入沉淀水箱，水位由浮球閥自動(dòng)控制。 　　2.2工作原理SCF-6型濕式除塵機(jī)工作原理是利用葉輪高速旋轉(zhuǎn)所形成的負(fù)壓將含有粉塵的空氣吸入，在葉輪前噴水霧化，使空氣、水、粉塵形成塵雨，這種塵雨是捕集呼吸性粉塵的重要條件，空氣水霧、塵雨的混合氣流經(jīng)分叉風(fēng)道，流向除塵器。 　　除塵器的過濾網(wǎng)具有良好的多孔結(jié)構(gòu)。在溫潤狀態(tài)下過濾網(wǎng)的自由空間能形成致密的薄膜，不僅能有效地集塵，而且對氣流的阻力較小。過濾網(wǎng)及其保護(hù)網(wǎng)安裝在一個(gè)框架上，可以從側(cè)面的檢修門中方便地取出，進(jìn)行沖洗和更換。 　　除塵器的后端設(shè)有脫水器，它是由若干垂直放置的波形脫水板所組成。氣流通過波形板后，多次改變方向，其中所含的水滴脫離氣流，流入垂直的脫水板中，為防止水箱中的水再次卷入氣流，脫水器底部沒有橫向擋板和底板。除塵機(jī)排除新鮮、干燥的氣流。 　　除塵器和脫水器的下方與沉淀水箱相通，捕集到的塵粒和水滴，經(jīng)集水裝置流入底部的沉淀水箱。打開在水箱一端的排污閥即可將水箱中沉淀的污液排出。 　　2.3主要技術(shù)參數(shù)3綜掘工作面粉塵治理3.1機(jī)載式除塵風(fēng)機(jī)、吸捕罩收塵裝置、風(fēng)筒及控制部分組成根據(jù)綜掘工作面施工設(shè)備布置及施工工藝特點(diǎn)，除塵風(fēng)機(jī)及其吸捕罩收塵裝置、風(fēng)筒、控制部分整體安裝在掘進(jìn)機(jī)機(jī)身上（如）。 　　安裝除塵系統(tǒng)時(shí)，在除塵風(fēng)機(jī)的前端延接一段3-5m長的正壓風(fēng)筒（具體長度由掘進(jìn)機(jī)的長度而定），風(fēng)筒末端設(shè)吸捕罩收塵裝置，以提高收塵效果。 　　為防止循環(huán)風(fēng)，可在除塵設(shè)備后接正壓風(fēng)筒。收塵裝置安裝在掘進(jìn)機(jī)工作臂轉(zhuǎn)盤上方，吸入滾筒切割、裝運(yùn)過程中產(chǎn)生的粉塵。為防止大巖塊進(jìn)入除塵設(shè)備損壞風(fēng)機(jī)葉片，在收塵口加設(shè)擋矸網(wǎng)。除塵風(fēng)機(jī)安裝在掘進(jìn)機(jī)機(jī)身后端上方。除塵設(shè)備內(nèi)噴霧用水由掘進(jìn)機(jī)總進(jìn)水處加三通取出，經(jīng)一常閉電磁閥進(jìn)入除塵設(shè)備，使除塵設(shè)備停機(jī)時(shí)噴霧水路自動(dòng)關(guān)閉。含塵氣流通過收塵裝置和吸風(fēng)筒后進(jìn)入除塵風(fēng)機(jī)，經(jīng)過除塵凈化和脫水后排出清潔、干燥的空氣。 　　除塵風(fēng)機(jī)啟用由掘進(jìn)機(jī)司機(jī)控制。為保證除塵風(fēng)機(jī)安全運(yùn)行，在收塵裝置處設(shè)瓦斯傳感器，通過斷電儀實(shí)現(xiàn)瓦斯超限除塵風(fēng)機(jī)斷電。 　　3.2除塵系統(tǒng)運(yùn)行配套參數(shù)計(jì)算3.2.1綜掘工作面壓入式供風(fēng)量與除塵系統(tǒng)吸入風(fēng)量的匹配若壓入式供風(fēng)量過大、除塵系統(tǒng)的吸入風(fēng)量過小，則掘進(jìn)機(jī)產(chǎn)生的大量高濃度粉塵將隨風(fēng)流帶出工作面，不能進(jìn)入除塵系統(tǒng)中得到凈化處理，收塵效率顯著降低；若壓入式供風(fēng)量小于除塵系統(tǒng)的吸入風(fēng)量，在工作面將會(huì)出現(xiàn)循環(huán)風(fēng)，不利于安全生產(chǎn)。 　　因此，合理確定壓入式供風(fēng)量與除塵系統(tǒng)吸入風(fēng)量，對提高綜掘工作面的收塵效率和保證礦井的安全生產(chǎn)十分重要。 　　綜掘工作面壓入式供風(fēng)量Q壓按240m3/min計(jì)算，為了使壓入式風(fēng)筒與除塵系統(tǒng)排放口之間的重合段有風(fēng)流流動(dòng)，以利于稀釋重合段的瓦斯和保證工作人員的安全，同時(shí)也為了使工作面不出現(xiàn)循環(huán)風(fēng)，除塵系統(tǒng)的吸入風(fēng)量須小于壓入式供風(fēng)量的20%~30%.據(jù)此，除塵系統(tǒng)吸入風(fēng)量Q吸可按下式計(jì)算：要求。 　　3.2.2壓入式風(fēng)筒口與除塵系統(tǒng)收塵口距工作面迎頭的距離若壓入式風(fēng)筒口距工作面迎頭的距離過小，工作面產(chǎn)生的粉塵極容易被強(qiáng)大的風(fēng)流帶出工作面；若風(fēng)筒口距迎頭的距離過大，則排塵速度過小，不易形成吹、吸氣流，顯然對收塵不利。這兩種情況都不利于抽塵凈化，高濃度粉塵不能經(jīng)吸塵口進(jìn)入除塵系統(tǒng)中凈化處理。根據(jù)一般綜掘面的情況，壓入式風(fēng)筒口距迎頭的距離L壓按下式計(jì)算：經(jīng)計(jì)算L壓&l;20m.結(jié)合綜掘面的實(shí)際情況，壓入式風(fēng)筒口距綜掘面迎頭的距離&l;15m為宜。 　　若除塵系統(tǒng)收塵口距迎頭太近，則滾筒割煤產(chǎn)生的大量粉塵就會(huì)被風(fēng)流帶出，而不能進(jìn)入除塵系統(tǒng)中凈化處理；若收塵口距迎頭太遠(yuǎn)，供風(fēng)流在經(jīng)過除塵系統(tǒng)收塵口時(shí)，風(fēng)流即被吸入收塵口，大量粉塵未被吸入收塵口，不利于收塵，同時(shí)供風(fēng)流在吸塵口處風(fēng)速減弱，也不利于稀釋工作面的瓦斯，給施工帶來安全隱患。 　　按一般綜掘面情況考慮，收塵口距迎頭的距離L可按下式計(jì)算：經(jīng)計(jì)算L吸最大不超過6.4m，考慮到掘進(jìn)機(jī)的工作臂結(jié)構(gòu)及掘進(jìn)機(jī)截割程序，取L吸為3-4m為宜。3.2.3除塵效果分析安裝除塵系統(tǒng)后，對工作面粉塵濃度進(jìn)行了多次測定，測得工作面全濃度平均下降71.7%，呼吸性粉塵濃度平均下降50.7%，見下表。 　　安裝除塵系統(tǒng)前后粉塵濃度對比表安裝前粉塵濃度/mgm-3安裝后下降率％全塵呼塵全塵呼塵全塵呼塵4除塵系統(tǒng)的改進(jìn)為了避免綜掘面出現(xiàn)循環(huán)風(fēng)，并達(dá)到高效抽塵凈化，除塵系統(tǒng)排放口與壓入式風(fēng)筒應(yīng)有一段重合。在實(shí)際運(yùn)行中，可能出現(xiàn)重合段較小或無重合段的情況。針對這種情況，在除塵系統(tǒng)排風(fēng)口處，可加設(shè)正壓風(fēng)筒，使排風(fēng)流沿壓入式風(fēng)流的相對一側(cè)流動(dòng)，不會(huì)對迎頭供風(fēng)造成影響。而且可以形成良好的抽吸系統(tǒng)。 　　為了提高除塵效果，避免因壓入式供風(fēng)量過大、除塵系統(tǒng)的吸入風(fēng)量過小、掘進(jìn)機(jī)產(chǎn)生的大量高濃度粉塵隨風(fēng)流帶出工作面、不能進(jìn)入除塵系統(tǒng)中得到凈化處理、收塵效率降低的現(xiàn)象，經(jīng)過反復(fù)實(shí)驗(yàn)研究，決定在壓入式風(fēng)筒的末端接一節(jié)長54m的自制渦流風(fēng)筒（如），其作用是在掘進(jìn)機(jī)截割巖石時(shí)，將渦流風(fēng)筒口封閉，使風(fēng)流沿渦流風(fēng)筒上部的縱向縫隙吹出，形成渦流，帶動(dòng)工作面的粉塵盡可能多的進(jìn)入除塵系統(tǒng)，顯著提高降塵效果。 　　禍流風(fēng)間出M1渦流風(fēng)茼示意圖除塵系統(tǒng)在掘進(jìn)機(jī)上面的布置方式、自制吸風(fēng)罩和柔性風(fēng)筒的規(guī)格尺寸應(yīng)根據(jù)掘進(jìn)機(jī)的型號而定，以滿足實(shí)用為準(zhǔn)。 　　5結(jié)論根據(jù)現(xiàn)場測定分析，該除塵系統(tǒng)安裝后，雖然取得了較好的降塵效果，但工作面粉塵濃度仍然較高，又采取了如下降塵措施：①在除塵系統(tǒng)進(jìn)水管上設(shè)加壓泵和過濾器，提高水壓和水質(zhì)；②對除塵器每班進(jìn)行清理維護(hù)，保證其正常運(yùn)行；③增設(shè)水幕，工作面、皮帶轉(zhuǎn)載點(diǎn)及回風(fēng)巷道內(nèi)按規(guī)定安設(shè)凈化噴霧。通過采取綜合防塵措施后，大大地降低了礦井粉塵濃度，保證了職工的身心健康和生命安全及安全生產(chǎn)。

球磨機(jī)粗粉。細(xì)粉普排粉機(jī)煉鐵廠噴煤車間制粉系統(tǒng)用傳統(tǒng)的鋼球磨機(jī)、二次風(fēng)機(jī)、三級收塵系統(tǒng)。這種操作工藝管線長，收粉系統(tǒng)從細(xì)粉分離器、多管分離器到布袋除塵器，控制閥門多、系統(tǒng)阻力損耗大，生產(chǎn)過程中多管分離器為正壓區(qū)，經(jīng)常出現(xiàn)下煤不暢、堵塞等故障，影響了正常生產(chǎn)，且控制難度較大；使用二次風(fēng)機(jī)制粉還有噸煤電耗居篼不下及熱風(fēng)溫度高、耗用的高爐煤氣童大等弊端。因此，簡化工藝流程、取消二次風(fēng)機(jī)就不失為一種有益的嘗試。 　　13號球磨機(jī)制粉工藝改造原煤經(jīng)過磨球機(jī)碾磨和燃燒爐的熱風(fēng)烘干，煤粉和熱風(fēng)依次經(jīng)過粗粉分離器、細(xì)粉分離器和排粉機(jī)、多管分離器、布袋除塵器、排風(fēng)機(jī)。廢氣通過煙函排人大氣，煤粉經(jīng)過三級收塵系統(tǒng)進(jìn)人粉煤倉。工藝流程見。 　　原煤、煙氣布袋煙囪改造前3號球磨機(jī)制粉工藝流程1.2簡化工藝流程的原因及播施2.1簡化工藝流程的原因在曰常生產(chǎn)過程中，由于再循環(huán)管道的存在，熱風(fēng)會(huì)在此管路上產(chǎn)生“短路&dquo;，如果球磨機(jī)堵塞，會(huì)產(chǎn)生布袋著火的惡果；工藝管線上有排粉機(jī)進(jìn)、出口蝶閥，循環(huán)風(fēng)閥門，布袋分離器出、人口蝶閥，操作時(shí)因閥門眾多造成系統(tǒng)壓力損失，工況難于調(diào)節(jié)；多管分離器為正壓區(qū)，經(jīng)常出現(xiàn)下煤不暢、堵塞等故障，影響了正常的收粉功能；排粉機(jī)進(jìn)口蝶閥開度僅為50%，閑置了排粉機(jī)的功率。這些因素制約了球磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量的提篼。 　　1.2.2簡化工藝流程的措施改造取消了再循環(huán)管道、多管分離器和排風(fēng)機(jī)，同時(shí)取消原來排粉機(jī)出口蝶閥，布袋除塵器出、人口蝶閥及循環(huán)風(fēng)蝶閥；通過管道改造將排粉機(jī)人口從細(xì)粉分離器出口移至布袋除塵器出口，細(xì)粉分離器出口與布袋除塵器人口相連接，使整個(gè)系統(tǒng)處于全負(fù)壓工作狀態(tài)；僅保留功率為220kW的排粉機(jī)和排粉機(jī)進(jìn)口蝶閥，保留排粉機(jī)進(jìn)口蝶閥的目的是調(diào)節(jié)系統(tǒng)風(fēng)量。工藝流程簡化為：球磨機(jī)、粗粉分離器、細(xì)粉分離器、布袋除塵器、風(fēng)機(jī)。工藝流程見。 　　1.3設(shè)備改型及信號顯示在布袋除塵器下部增設(shè)4個(gè)星型卸灰閥，并對螺旋輸送機(jī)改型，將原來的Ls25改型為Ls315，加快布袋除塵器的輸灰速度，避免工藝改造后布袋除塵器內(nèi)積煤較多，產(chǎn)生煤粉自燃的現(xiàn)象，保持生產(chǎn)工況的正常。 　　此外在儀表顯示屏上，增設(shè)了球磨機(jī)、星型卸灰閥、螺旋輸送機(jī)、風(fēng)機(jī)、上煤皮帶設(shè)備工作狀態(tài)的顯示信號，給操作提供方便。 　　2改造后的操作實(shí)踐經(jīng)過一個(gè)月的改造，五月初3號球磨機(jī)單風(fēng)機(jī)制粉系統(tǒng)開始調(diào)試，調(diào)試分為空負(fù)荷、帶負(fù)荷試生產(chǎn)兩個(gè)階段。以改造前、后的球磨機(jī)進(jìn)、出口壓差值大致相等為原則進(jìn)行空負(fù)荷調(diào)試，得到風(fēng)機(jī)人口蝶閥開度值、各在線設(shè)備壓差值、風(fēng)機(jī)運(yùn)行電流值之間的相互關(guān)系；在此基礎(chǔ)上進(jìn)行帶負(fù)荷試生產(chǎn)，試生產(chǎn)以球磨機(jī)合格煤粉最大能力為原則，嚴(yán)格控制布袋除塵器進(jìn)口和出口部位的溫度值，通過增強(qiáng)清灰頻率使布袋除塵器進(jìn)、出口壓值控制在7.85-11.77kPa的范圍內(nèi)，帶負(fù)荷試生產(chǎn)過程比較順利。從整個(gè)系統(tǒng)的壓力損失來分析：改造前系統(tǒng)壓力損失為105.91kPa；改造后的壓力損失僅為83.36kPa，球磨機(jī)入口所需滿足生產(chǎn)的熱風(fēng)溫度由原來的370~400下降為250~290T，改造后所需的高爐煤氣消耗量僅為改造前高爐煤氣消耗量的2/3.系統(tǒng)壓力損失、篼爐煤氣消耗量明顯減少了，達(dá)到了改造的目的。不難看出：改造后系統(tǒng)的能耗將伴隨著阻力的減少而降低；因用于調(diào)節(jié)系統(tǒng)工藝參數(shù)的蝶閥僅為一只，也使得制粉操作變得相對容易些。 　　2.1改造后的制粉操作及分析2.1.1改造后的制粉操作確認(rèn)各設(shè)備處于完好狀態(tài)，關(guān)閉風(fēng)機(jī)進(jìn)口蝶閥，啟動(dòng)除塵設(shè)備和風(fēng)機(jī)，待風(fēng)機(jī)運(yùn)行正常后，將風(fēng)機(jī)入口蝶閥的閥位調(diào)整為50通知燃燒爐燒爐，待燃燒爐溫度達(dá)到650時(shí)啟動(dòng)球磨機(jī)；通知燃燒爐送風(fēng)，開熱風(fēng)閥，關(guān)冷風(fēng)閥。當(dāng)球磨機(jī)出口溫度逐漸升至80T左右時(shí)，啟動(dòng)振動(dòng)給料器向球磨機(jī)供煤，供煤量由小到大，調(diào)整到保持球磨機(jī)出口溫度（一般情況下，煙煤或褐煤的出口溫度控制在50~60，無煙煤的出口溫度控制在70-85）規(guī)定范圍為原則。在操作過程中，要按保持球磨機(jī)最大出力的原則進(jìn)行調(diào)節(jié)，并保證獲得水分含量&l;1.%、煤粉細(xì)度。0088mm占65%-90%的合格煤粉。2.1.2操作分析在生產(chǎn)過程中，制粉操作的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)見表1.表1制粉操作的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)壓力八Pa電流/A開度/%粗粉細(xì)粉布袋布袋風(fēng)機(jī)球磨M口入口入口入口出口人口機(jī)蝶閥從表1可知：球磨機(jī)電流與改造前基本―致，風(fēng)機(jī)電流比改造前降低了2A，說明當(dāng)時(shí)的生產(chǎn)狀況屬于正常，生產(chǎn)出的合格煤粉占82%；之后逐步將風(fēng)機(jī)人口蝶閥的閥位調(diào)整到70%，當(dāng)時(shí)的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)見表2.表2閥位調(diào)整后的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)壓力/kPa電流/A開度/粗粉細(xì)粉布袋布袋風(fēng)機(jī)風(fēng)機(jī)入口入口入口入口出口入口機(jī)堞閥從表2和表1的對比可以看出：風(fēng)機(jī)電流下降了2A，也就是說改造前、后的電流相差4A.這個(gè)數(shù)據(jù)的變化說明改造后系統(tǒng)的阻力損失降低后，整個(gè)系統(tǒng)的動(dòng)力消耗有了明顯的降低。當(dāng)時(shí)生產(chǎn)數(shù)據(jù)、各檢測點(diǎn)壓力在正常范圍波動(dòng)，穩(wěn)定在表2所示的范圍。說明系統(tǒng)的磨合比較好，生產(chǎn)達(dá)到正常狀態(tài)。 　　整個(gè)過程用了一個(gè)多星期，球磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量就達(dá)到了19多（3號球磨機(jī)的銘牌產(chǎn)量是16/h），合格煤粉（粒度在200網(wǎng)目的）長期保持在73%左右。 　　2.2改造效果分析簡化工藝流程后，系統(tǒng)管線縮短，包括取消多管分離器、減少控制閥門，降低了制粉系統(tǒng)阻力，減少了系統(tǒng)的動(dòng)力消耗，系統(tǒng)的通風(fēng)量增加，達(dá)到46500m3/h，較大地發(fā)揮球磨機(jī)的生產(chǎn)能力，球磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量達(dá)到19多.改造后的單風(fēng)機(jī)生產(chǎn)工藝操作得到簡化，操作時(shí)只需調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)人口蝶閥就可達(dá)到調(diào)節(jié)系統(tǒng)風(fēng)量及生產(chǎn)工況的目的，避免了改造前閥門多、難以調(diào)節(jié)的不足。 　　取消二次風(fēng)機(jī)后，不僅減少了一臺(tái)功率為55kW的風(fēng)機(jī)，且在線生產(chǎn)的風(fēng)機(jī)電流與二次風(fēng)機(jī)生產(chǎn)時(shí)該風(fēng)機(jī)的電流相比，電流降低了4A.單風(fēng)機(jī)生產(chǎn)工藝取得了節(jié)電、降低噸煤電耗的效果。表3是2002年1~11月的噸煤電耗統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)。單風(fēng)機(jī)投用前，噸煤電耗基本上在50kWh左右，5月份單風(fēng)機(jī)開始生產(chǎn)，電耗就開始降低，截止到11月份平均電耗降至45.lkWh.年節(jié)約生產(chǎn)成本20萬元。加上節(jié)約的高爐煤氣量的經(jīng)濟(jì)價(jià)值，預(yù)計(jì)年內(nèi)可收回改造的投資費(fèi)用。 　　由于整個(gè)系統(tǒng)是全程負(fù)壓制粉，減少了煤粉對外泄漏，職工的勞動(dòng)量減少，同時(shí)改善了生產(chǎn)現(xiàn)場的環(huán)境，有利于職工的身心健康。 　　月份單風(fēng)機(jī)生產(chǎn)整個(gè)系統(tǒng)通風(fēng)量篼達(dá)46500m3/h，煙囪風(fēng)速達(dá)25m/s，比改造前風(fēng)量26000m3/h、風(fēng)速12.7m/s增大了一倍。隨著風(fēng)量的增大系統(tǒng)各部位相對壓力也同步增大，使得原有的布袋袋口密封承受不了如此大的壓力。生產(chǎn)四個(gè)月后，袋口密封相繼損壞（主要是因?yàn)槌龎m布袋面積小引起），導(dǎo)致布袋除塵箱體串風(fēng)，影響了制粉生產(chǎn)，粉塵排放濃度超標(biāo)。后來經(jīng)過處理，在布袋袋口上增加了槽鋼壓條，壓住布袋袋口密封，取得了比較好的效果。 　　3結(jié)語梅山3號球磨機(jī)單風(fēng)機(jī)工藝改造后生產(chǎn)穩(wěn)定，球磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量能達(dá)到19以上，發(fā)揮了球磨機(jī)的生產(chǎn)能力。 　　單風(fēng)機(jī)生產(chǎn)降低了噸煤電耗且效果明顯。）單風(fēng)機(jī)改造時(shí)如果有條件擴(kuò)大布袋除塵器的布袋面積，取得的效果將會(huì)更加明顯。 　?。ň庉嫞黑w玲）（上接21頁）煤后，Y值略有下降，焦炭強(qiáng)度也有所下降，耐磨則略有上升。方案三雖然肥煤用了辛置煤15%和山陶煤10%，減少了氣煤的比例，增加了焦煤的比例，Y值為15，粘結(jié)性仍保持適中，焦炭質(zhì)量也較好。 　　5結(jié)論通過小焦?fàn)t試驗(yàn)和大生產(chǎn)實(shí)踐，可以看到在目前的用煤結(jié)構(gòu)中，用10%~15%的辛置煤替代10%~15%的棗莊煤，不僅可以降低焦炭的硫分，而且焦炭的質(zhì)量也可以得到改善。經(jīng)過實(shí)地考察辛置煤資源豐富，煤質(zhì)穩(wěn)定，運(yùn)輸有保障，可作為梅山煉焦用煤基地之一。

在我單位循環(huán)水裝置中有8座涼水塔，每座塔配有160kW風(fēng)機(jī)電機(jī)。8臺(tái)風(fēng)機(jī)電機(jī)均由循環(huán)水低配供電，用直接起動(dòng)方式。涼水塔風(fēng)機(jī)負(fù)載的工作特性，使電機(jī)起動(dòng)電流大、起動(dòng)時(shí)間長，對電機(jī)及其控制設(shè)備都造成了非常大的沖擊破壞作用。據(jù)統(tǒng)計(jì)，8臺(tái)電機(jī)中曾有4臺(tái)因絕緣損壞而燒毀過，電機(jī)控制主回路中的斷路器和接觸器等也時(shí)有損壞。我們在循環(huán)水低配的吏新改造中，對風(fēng)機(jī)電機(jī)的起動(dòng)控制也作了改進(jìn)，使用軟起動(dòng)器取代原來的直接起動(dòng)方式，投用以后效果很好。 　　由于8臺(tái)風(fēng)機(jī)電機(jī)功率相同，在循環(huán)水低配中分兩段供電，每段4臺(tái)，為節(jié)約成本，每段1臺(tái)軟起動(dòng)器，負(fù)責(zé)4臺(tái)風(fēng)機(jī)的起動(dòng)。 　　同一時(shí)間每臺(tái)軟起動(dòng)器只允許1臺(tái)電機(jī)起動(dòng)，絕不允許出現(xiàn)1臺(tái)軟起動(dòng)器同時(shí)起動(dòng)2臺(tái)或多臺(tái)電機(jī)的現(xiàn)象。 　　控制系統(tǒng)可靠性提高，且具有較強(qiáng)的容錯(cuò)能力，即使出現(xiàn)誤操作，也不會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的危害?？紤]到控制系統(tǒng)的復(fù)雜性和簡化外部接線，輔以可編程序控制器（PC）實(shí)現(xiàn)控制功能。 　　電機(jī)起動(dòng)除正常時(shí)使用軟起動(dòng)器外，必須具有可切換至直接起動(dòng)方式的功能，以確保在軟起動(dòng)器或PC不能工作時(shí)，風(fēng)機(jī)能夠應(yīng)急起動(dòng)運(yùn)行。 　　設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮配電、控制設(shè)備的維修方便。 　?。?）軟起動(dòng)器的選擇及參數(shù)設(shè)定本例中，考慮到?jīng)鏊L(fēng)機(jī)電機(jī)對起動(dòng)轉(zhuǎn)矩要求很高，并且是1臺(tái)軟起動(dòng)器帶動(dòng)多臺(tái)電機(jī)起動(dòng)的起動(dòng)方式，我們采用了容量大一級的軟起動(dòng)器：ABB公司最大起動(dòng)功率為200kW；起動(dòng)方式選擇為軟起動(dòng)方式，初始轉(zhuǎn)矩設(shè)定為30%，起動(dòng)時(shí)間設(shè)定為30s主回路設(shè)計(jì)為4臺(tái)電機(jī)共用1臺(tái)軟起動(dòng)器的主回路簡圖。其中FU為保護(hù)軟起動(dòng)器的K4為軟起動(dòng)器起動(dòng)接觸器，K11、為正常運(yùn)行接觸器。 　　為便于檢修和互為備用，在元件布置時(shí)，將FU、軟起動(dòng)裝配在一個(gè)同定柜內(nèi)；QF1和KU、和K33、QF4和K44則分別裝配在4個(gè)抽屜柜中，4個(gè)抽屜配線相同，可互為備用，在發(fā)生故障時(shí)還可抽出來檢修。起動(dòng)接觸器和運(yùn)行接觸器之間用電纜連接，軟起動(dòng)器或pc不能作時(shí)，仍可通過4個(gè)抽屜柜直接起動(dòng)風(fēng)機(jī)。這里需指出，在正常運(yùn)行回路中熱元件應(yīng)采用二次熱元件，中略。 　　控制回路設(shè)計(jì)控制回路分兩部分，一部分是PC控制部分，如所示；另一部分為常規(guī)控制部分，見。 　?。?）、（3），PC的輸入必須包括風(fēng)機(jī)的起動(dòng)信號、起動(dòng)接觸器和運(yùn)行接觸器的狀態(tài)信號、軟起動(dòng)器的狀態(tài)信號以及系統(tǒng)故障復(fù)位信PC輸出的起動(dòng)切換信號流的低電壓大電流對工件進(jìn)行焊接。同時(shí)電源通過RP對C3劉青立在密封繼電器的研制過中，需對引出腳、動(dòng)簧片、靜簧片和電磁機(jī)構(gòu)的鐵心等進(jìn)行釬焊，急需一臺(tái)釬焊機(jī)。考慮到倉庫有臺(tái)報(bào)廢點(diǎn)焊機(jī)（巳無銘牌，型號類似于株州焊接器材廠No205型），其作臺(tái)、機(jī)械系統(tǒng)和2kVA的焊接變壓器還可使用，因此將其改造成釬焊機(jī)控制已不能滿足釬焊要求，現(xiàn)改為時(shí)基電路控制，可在2s內(nèi)任意調(diào)整。為了滿足不同工件的要求，在前級增加一臺(tái)2kVA的自耦變壓器，并用電壓表顯示其輸出電壓。 　　電路原理見附圖，電源關(guān)Q閉合，紅色電源信號燈HL1亮。根據(jù)被焊工件的要求，調(diào)整自耦變壓器T1到設(shè)定值，調(diào)整延時(shí)電位器RP到設(shè)定值，將丁件放好位置，踩腳踏開關(guān)S，電極f件和釬料，再往下踩時(shí)，s的觸點(diǎn)I-2閉合，電磁鐵Y得電，對7：件產(chǎn)生預(yù)加壓力，接著觸點(diǎn)3-4閉合，延時(shí)電路得電T作，U2的腳3輸出高電平，三極管VT飽和導(dǎo)通，繼電器KM得電丁作，接觸器K吸合，綠色工作信號燈HL2亮，焊接變壓器產(chǎn)生交充電，到fV時(shí)，延時(shí)時(shí)間到設(shè)定值，U2的腳3輸出低電平，VT截止，KM失電，K失電，焊接停止。松開踏板，完成一次焊接（此時(shí)C3放電）。 　　值得注意的兩點(diǎn)：一是C1、C2容量應(yīng)選用得小一些，使得焊接結(jié)束釋放踏板時(shí)，電壓能快速下降：：C3電壓也快速下降，當(dāng)C3電壓小于等于+Q時(shí)，為下一次焊接做好了準(zhǔn)備，這樣就縮短了兩次焊接間的時(shí)間間隔，且當(dāng)一次焊接不夠理想時(shí)，可以很快進(jìn)行重復(fù)焊接，二是電容C4用于消除因干擾等原因引起的U2的腳3在焊接結(jié)束時(shí)輸出低電平后又出現(xiàn)幾個(gè)脈沖，消除接觸器出現(xiàn)顫動(dòng)的現(xiàn)象。 　　實(shí)際焊接的時(shí)候，為了便于操作和提高焊接質(zhì)量，我們使用了一些夾具及石墨制作的丁裝。 　　使用證明，改造后的設(shè)備性能穩(wěn)定，操作方便，焊接質(zhì)量良好，不僅能夠釬焊還能夠點(diǎn)焊，使用部門滿意。 　?。ň庉嬋~帆）機(jī)械與設(shè)備自動(dòng)控制技術(shù)改造號等，共計(jì)15點(diǎn)；輸出信號則應(yīng)包括4個(gè)軟起動(dòng)接觸器閉合信號、4個(gè)起動(dòng)切換信號、1個(gè)軟起動(dòng)器運(yùn)行信號、I個(gè)系統(tǒng)報(bào)警輸出信號等，共1點(diǎn)。我們選擇了1臺(tái)日本子菱公司的FX2-32MR可編程序控制器，16點(diǎn)輸人、點(diǎn)輸出，正好滿足要求。 　　系統(tǒng)控制功能通過軟件編程實(shí)現(xiàn)，極大地提高了系統(tǒng)的可靠性，外部接線也大大簡化，減少了故障點(diǎn)=在常規(guī)控制電路圖中，K代表Kl代表從PC輸出的軟起動(dòng)/直接起動(dòng)切換信號，SST、SSTP為現(xiàn)場起?？刂瓢粹o信號并未直接進(jìn)人PC，而是通過中間繼電器KM將信號送人PC；并且增加了一個(gè)軟起動(dòng)和直接起動(dòng)的切換按鈕SW，保證了在PC和軟起動(dòng)器不丁作時(shí)，風(fēng)機(jī)電機(jī)仍可像常規(guī)一樣直接起動(dòng)、停止。另外應(yīng)該注意，在直接起動(dòng)時(shí)，由于起動(dòng)電流大，起動(dòng)時(shí)間長，為保證正常起動(dòng)，應(yīng)增加中間繼電器和時(shí)間繼電器，起動(dòng)時(shí)短時(shí)間將熱元件短接，待起動(dòng)完成后再投用熱元件：為簡化敘述，中未出，不再詳述cPC內(nèi)部程序中有兩部分比較關(guān)鍵。一是當(dāng)接到某一臺(tái)風(fēng)機(jī)電機(jī)起動(dòng)信號后，首先要檢查是否有其他風(fēng)機(jī)正在使用軟起動(dòng)器。如沒有，要先禁止其他風(fēng)機(jī)使用軟起動(dòng)器，然后檢查該臺(tái)風(fēng)機(jī)電機(jī)的運(yùn)行接觸器是否已經(jīng)閉合（直接起動(dòng)）。如沒閉合，方可起動(dòng)軟起動(dòng)程序起動(dòng)風(fēng)機(jī)電機(jī)。這樣就避免了同時(shí)起動(dòng)多臺(tái)風(fēng)機(jī)電機(jī)，也避免了軟起動(dòng)和直接起動(dòng)間時(shí)使用的情況。二是當(dāng)軟起動(dòng)結(jié)束后切換至正常運(yùn)行回路時(shí)，應(yīng)先合運(yùn)行接觸器，再分軟起動(dòng)接觸器，可避免電機(jī)在切換過程中受到二次電流沖擊，對電機(jī)、正常運(yùn)行回路元器件都可起到很好的保護(hù)作用。

煉鋼廠引風(fēng)機(jī)葉輪粘灰控制幸福堂謝明亮呂偉2，董元龍2（1.武漢科技大學(xué)，湖北武漢，430081；2.武漢鋼鐵（集團(tuán)）公司，湖北武漢，430080）體清灰的思路，并計(jì)算了供氣壓力?，F(xiàn)場實(shí)際運(yùn)行效果表明，風(fēng)機(jī)運(yùn)行周期超過1個(gè)月。 　　某煉鋼廠一次煙氣凈化系統(tǒng)上的3臺(tái)引風(fēng)機(jī)，由于葉輪粘灰嚴(yán)重，每運(yùn)行15~20d，就需停機(jī)清理葉輪上的粘灰，每臺(tái)風(fēng)機(jī)每次清灰量達(dá)30~40kg.由于葉輪粘灰嚴(yán)重，引起風(fēng)機(jī)葉輪振動(dòng)加大，這不僅容易引發(fā)安全事故，而且影響到生產(chǎn)的正常進(jìn)行，加了設(shè)備的維護(hù)工作量。為了解決風(fēng)機(jī)葉輪粘灰問題，過去曾采取了一些措施，但此問題沒有得到徹底解決。 　　引風(fēng)機(jī)葉輪結(jié)構(gòu)參數(shù)為：葉片進(jìn)口直徑為900mm，葉輪外徑為1600mm，葉片進(jìn)口、出口安裝角分別為35和50°。風(fēng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速為2700~2800Znin，風(fēng)機(jī)最低轉(zhuǎn)速為600~800min.通過現(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)，葉輪粘灰主要是在葉片的非工作面上，特別是在進(jìn)口段。 　　1現(xiàn)有的噴水清灰運(yùn)行分析※一噴水速度（絕對速度一葉輪旋轉(zhuǎn)線速度（牽連速度）w―水流作用于葉片上的速度（相對速度）由絕對速度=牽連速度（；）+相對速度（W）知，要使噴水有效地作用于葉片的非作用面上，速度W與速度之間的夾角應(yīng)大于50由式⑴計(jì)算M：噴水清灰系統(tǒng)運(yùn)行分析。由沿程損失hf用下式計(jì)算：取局部阻力損失hm=h/，則總阻力損失h為為了滿足噴水速度，必須提高噴水壓力，因此需大提升水壓所需的能量，同時(shí)加了噴水量，使得風(fēng)機(jī)殼上排水孔無法滿足及時(shí)排水的要求，從而發(fā)生目前常常出現(xiàn)的風(fēng)機(jī)葉輪浸泡于水中的現(xiàn)象，使噴水清灰失去意義。 　　上述分析表明，噴水清灰無法有效地清除葉片非工作面上的積灰，不能達(dá)到預(yù)期的清灰效果，特別是在葉片進(jìn)口段。風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行也證實(shí)了這一點(diǎn)。 　　2氣體噴吹清灰的理論分析+1）（3）：：01噴嘴出口處的氣體壓力，Pa；氣體常數(shù)。 　　由男，武漢科技大學(xué)化工與資源環(huán)境學(xué)院，副教授。 　　對于常溫下的空氣，由式（4）可得噴嘴出口處氣體的極限速度為542m/s.當(dāng)取管道內(nèi)氣體的平均壓力為4MPa時(shí)，則管道內(nèi)氣體的平均流速為542X（2/4）=271m/s.當(dāng)管道內(nèi)氣體平均速度為271m/s時(shí)，根據(jù)式（2），同時(shí)取局部阻力損失hm=2h/，則克服流動(dòng)阻力損失所需的壓力p為0.22MPa考慮到供氣壓力的波動(dòng)及噴氣運(yùn)行的安全性，取安全系數(shù)為1.2，則供氣壓力為p=（p01+p02）X1.2=0.5MPa用壓力為0.5MPa的壓縮氣體即可以對葉片上的粘附物產(chǎn)生有效的作用力。 　　3氣體噴吹清灰的實(shí)際運(yùn)行效果氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼的冶煉周期為36~40min，吹氧冶煉時(shí)間一般為16min.在吹氧期內(nèi)，引風(fēng)機(jī)處于運(yùn)行的高速區(qū)（一般在2700/nin左右），在吹氧期以外，為了節(jié)省能耗，引風(fēng)機(jī)處于調(diào)速過程（升速或減速）或處于低速運(yùn)行之中，最低轉(zhuǎn)速可/min，其持續(xù)時(shí)間可達(dá)5min.因此，這為風(fēng)機(jī)噴氣清灰提供了必要條件。 　　利用風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速控制四通電磁閥的開啟，當(dāng)引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降到某一設(shè)定值時(shí)，四通電磁閥接通，延續(xù)1min后關(guān)閉。 　　在全部的測振點(diǎn)中，風(fēng)機(jī)機(jī)殼270處的振動(dòng)最大，該點(diǎn)上測振結(jié)果如所示。中，振動(dòng)值較小的兩條曲線為噴氣清灰時(shí)的測振結(jié)果，振動(dòng)值較大的兩條曲線為噴水清灰時(shí)的測振結(jié)果。從中可以看出，噴氣清灰較大幅度地減小了風(fēng)機(jī)的振動(dòng)，延長了其運(yùn)行周期。 　　4結(jié)論無論是采用何種清灰方式，清灰介質(zhì)一定要直接作用于葉片的非工作面上，只有這樣，才能達(dá)到滿意的清灰效果。對于本研究實(shí)例，理論計(jì)算結(jié)果表明，在噴嘴出口處，介質(zhì)流速應(yīng)不小于40m4.根據(jù)葉片上的粘灰分布情況，在葉輪的出口處，可以不設(shè)置噴嘴清灰，因此，可以減少運(yùn)行費(fèi)用。 　　當(dāng)噴氣清灰運(yùn)行在理論計(jì)算壓力之下時(shí)，能達(dá)到滿意的清灰效果。 　　無需改變噴氣系統(tǒng)在機(jī)殼上的安裝位置，與現(xiàn)有的噴水系統(tǒng)安裝位置相同。 煉鋼廠引風(fēng)機(jī)葉輪粘灰控制幸福堂謝明亮呂偉2，董元龍2（1.武漢科技大學(xué)，湖北武漢，430081；2.武漢鋼鐵（集團(tuán)）公司，湖北武漢，430080）體清灰的思路，并計(jì)算了供氣壓力。現(xiàn)場實(shí)際運(yùn)行效果表明，風(fēng)機(jī)運(yùn)行周期超過1個(gè)月。 　　某煉鋼廠一次煙氣凈化系統(tǒng)上的3臺(tái)引風(fēng)機(jī)，由于葉輪粘灰嚴(yán)重，每運(yùn)行15~20d，就需停機(jī)清理葉輪上的粘灰，每臺(tái)風(fēng)機(jī)每次清灰量達(dá)30~40kg.由于葉輪粘灰嚴(yán)重，引起風(fēng)機(jī)葉輪振動(dòng)加大，這不僅容易引發(fā)安全事故，而且影響到生產(chǎn)的正常進(jìn)行，加了設(shè)備的維護(hù)工作量。為了解決風(fēng)機(jī)葉輪粘灰問題，過去曾采取了一些措施，但此問題沒有得到徹底解決。 　　引風(fēng)機(jī)葉輪結(jié)構(gòu)參數(shù)為：葉片進(jìn)口直徑為900mm，葉輪外徑為1600mm，葉片進(jìn)口、出口安裝角分別為35和50°。風(fēng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速為2700~2800Znin，風(fēng)機(jī)最低轉(zhuǎn)速為600~800min.通過現(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)，葉輪粘灰主要是在葉片的非工作面上，特別是在進(jìn)口段。 　　1現(xiàn)有的噴水清灰運(yùn)行分析※一噴水速度（絕對速度一葉輪旋轉(zhuǎn)線速度（牽連速度）w―水流作用于葉片上的速度（相對速度）由絕對速度=牽連速度（；）+相對速度（W）知，要使噴水有效地作用于葉片的非作用面上，速度W與速度之間的夾角應(yīng)大于50由式⑴計(jì)算M：噴水清灰系統(tǒng)運(yùn)行分析。由沿程損失hf用下式計(jì)算：取局部阻力損失hm=h/，則總阻力損失h為為了滿足噴水速度，必須提高噴水壓力，因此需大提升水壓所需的能量，同時(shí)加了噴水量，使得風(fēng)機(jī)殼上排水孔無法滿足及時(shí)排水的要求，從而發(fā)生目前常常出現(xiàn)的風(fēng)機(jī)葉輪浸泡于水中的現(xiàn)象，使噴水清灰失去意義。 　　上述分析表明，噴水清灰無法有效地清除葉片非工作面上的積灰，不能達(dá)到預(yù)期的清灰效果，特別是在葉片進(jìn)口段。風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行也證實(shí)了這一點(diǎn)。 　　2氣體噴吹清灰的理論分析+1）（3）：：01噴嘴出口處的氣體壓力，Pa；氣體常數(shù)。 　　由男，武漢科技大學(xué)化工與資源環(huán)境學(xué)院，副教授。 　　對于常溫下的空氣，由式（4）可得噴嘴出口處氣體的極限速度為542m/s.當(dāng)取管道內(nèi)氣體的平均壓力為4MPa時(shí)，則管道內(nèi)氣體的平均流速為542X（2/4）=271m/s.當(dāng)管道內(nèi)氣體平均速度為271m/s時(shí)，根據(jù)式（2），同時(shí)取局部阻力損失hm=2h/，則克服流動(dòng)阻力損失所需的壓力p為0.22MPa考慮到供氣壓力的波動(dòng)及噴氣運(yùn)行的安全性，取安全系數(shù)為1.2，則供氣壓力為p=（p01+p02）X1.2=0.5MPa用壓力為0.5MPa的壓縮氣體即可以對葉片上的粘附物產(chǎn)生有效的作用力。 　　3氣體噴吹清灰的實(shí)際運(yùn)行效果氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼的冶煉周期為36~40min，吹氧冶煉時(shí)間一般為16min.在吹氧期內(nèi)，引風(fēng)機(jī)處于運(yùn)行的高速區(qū)（一般在2700/nin左右），在吹氧期以外，為了節(jié)省能耗，引風(fēng)機(jī)處于調(diào)速過程（升速或減速）或處于低速運(yùn)行之中，最低轉(zhuǎn)速可/min，其持續(xù)時(shí)間可達(dá)5min.因此，這為風(fēng)機(jī)噴氣清灰提供了必要條件。 　　利用風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速控制四通電磁閥的開啟，當(dāng)引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降到某一設(shè)定值時(shí)，四通電磁閥接通，延續(xù)1min后關(guān)閉。 　　在全部的測振點(diǎn)中，風(fēng)機(jī)機(jī)殼270處的振動(dòng)最大，該點(diǎn)上測振結(jié)果如所示。中，振動(dòng)值較小的兩條曲線為噴氣清灰時(shí)的測振結(jié)果，振動(dòng)值較大的兩條曲線為噴水清灰時(shí)的測振結(jié)果。從中可以看出，噴氣清灰較大幅度地減小了風(fēng)機(jī)的振動(dòng)，延長了其運(yùn)行周期。 　　4結(jié)論無論是采用何種清灰方式，清灰介質(zhì)一定要直接作用于葉片的非工作面上，只有這樣，才能達(dá)到滿意的清灰效果。對于本研究實(shí)例，理論計(jì)算結(jié)果表明，在噴嘴出口處，介質(zhì)流速應(yīng)不小于40m4.根據(jù)葉片上的粘灰分布情況，在葉輪的出口處，可以不設(shè)置噴嘴清灰，因此，可以減少運(yùn)行費(fèi)用。 　　當(dāng)噴氣清灰運(yùn)行在理論計(jì)算壓力之下時(shí)，能達(dá)到滿意的清灰效果。 　　無需改變噴氣系統(tǒng)在機(jī)殼上的安裝位置，與現(xiàn)有的噴水系統(tǒng)安裝位置相同。

軸流風(fēng)機(jī)是在離心風(fēng)機(jī)的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，具有效率高和工作范圍寬而得到廣泛的應(yīng)用。我廠軸流風(fēng)機(jī)是在拆除舊有二手離心風(fēng)機(jī)的情況下，為適應(yīng)高爐發(fā)展的需要，于2001年3月12日上馬投運(yùn)的。然而，通過安裝調(diào)試及幾個(gè)月的日常維護(hù)，發(fā)現(xiàn)軸流風(fēng)機(jī)從實(shí)際設(shè)計(jì)、供貨到軟件編制，自控系統(tǒng)都不同程度的存在問題，且已多次影響機(jī)組的正常生產(chǎn)，波及高爐的穩(wěn)順，必須對其進(jìn)行改進(jìn)。 　　2存在問題及改進(jìn)軸流風(fēng)機(jī)自控系統(tǒng)從我廠的使用情況來看，存在的問題主要有以下幾個(gè)方面。 　　2.1測溫元件的選擇與安裝潤滑油站油溫檢測是軸流風(fēng)機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)的重要檢測參數(shù)，軸承回油油溫測量由于沒有油壓，一般不存在問題，較為常見的故障是進(jìn)油油溫檢測以及油站油箱油溫檢測，采用可動(dòng)卡套裝置膨脹壓力式溫度計(jì)，套卡內(nèi)襯為耐油橡皮膨脹式，溫度計(jì)型號為WTYX-1032浙江某廠生產(chǎn)，在第一臺(tái)杭汽供貨的產(chǎn)品中，由于油管振動(dòng)較大，耐油橡皮破裂造成大量漏油，停機(jī)三小時(shí)處理，通過檢修采用固定螺紋安裝壓銅墊片，問題得以解決，現(xiàn)一直運(yùn)行良好。第二臺(tái)軸流風(fēng)機(jī)產(chǎn)品通過我們的信息反饋，供貨的測溫方式有了改進(jìn)。 　　2.2取壓裝置的形式和安裝自己是企業(yè)的一員，與企業(yè)的發(fā)展息息相關(guān)。 　　其次，為員工提供展示個(gè)人才能的平臺(tái)。 　　在企業(yè)里，每個(gè)人都希望自己的工作和業(yè)績能得到領(lǐng)導(dǎo)重視和同事的肯定，這就是人性的高層次需要。那么，企業(yè)就必須不斷采取激勵(lì)機(jī)制，鼓勵(lì)員工把每個(gè)崗位模擬成市場發(fā)其潛能，經(jīng)營好崗位，經(jīng)營好自我，使員工從普通意義上的“社會(huì)人&dquo;上升到“自我實(shí)現(xiàn)的人&dquo;，使員工各個(gè)層次的需要都得到充分滿足，進(jìn)而推動(dòng)整個(gè)企業(yè)向前上升發(fā)展。 　　為了充分激發(fā)員工的創(chuàng)造性和能動(dòng)性，實(shí)現(xiàn)“員工滿意&dquo;，動(dòng)力廠采取了一系列有效措施。例如，自2000年以來，大力開展“全員三創(chuàng)新&dquo;活動(dòng)，每月對員工申報(bào)的優(yōu)秀創(chuàng)新成果給予重獎(jiǎng)，獎(jiǎng)勵(lì)資金累計(jì)超10萬元；同時(shí)，先后推出“領(lǐng)班制&dquo;、“全員利潤化&dquo;、“全員經(jīng)營化&dquo;、“自我經(jīng)營&dquo;等企業(yè)管理新模式。 　　以生產(chǎn)經(jīng)營為中心，一年上一個(gè)臺(tái)階，充分挖掘人的潛能和物的潛力，使員工的“自我價(jià)值&dquo;得以實(shí)現(xiàn)。員工在各方面得到滿意后，600多名員工以高度的主人翁責(zé)任感，在各自崗位上，出點(diǎn)子，想辦法，從而以最小的投入成本，提供最大的動(dòng)力需要，實(shí)現(xiàn)企業(yè)利潤最大化。 　　4結(jié)束語動(dòng)力廠推行的“用戶滿意、企業(yè)滿意、員工滿意&dquo;新管理，極大地推動(dòng)了企業(yè)進(jìn)步，提升了企業(yè)整體經(jīng)濟(jì)效益和管理水平。本人在實(shí)踐中積極探索，把現(xiàn)代企業(yè)管理許多宏觀理論轉(zhuǎn)化為實(shí)際可操作的方法，以期為現(xiàn)代企業(yè)微觀經(jīng)濟(jì)管理提供行之有效的思路和方法。 　　我廠的軸流壓縮機(jī)原動(dòng)機(jī)是汽輪機(jī)，抽汽器的自動(dòng)化儀表設(shè)備是成套供貨，為了便于運(yùn)輸和拆除方便，油和汽水的介質(zhì)壓力的取壓裝置用“和尚頭&dquo;取壓插座、導(dǎo)壓管和取源閥門組成，這些新設(shè)備在投運(yùn)初期是沒有問題的，時(shí)間一久，汽水系統(tǒng)的“和尚頭&dquo;取壓插座就會(huì)生銹，加之“和尚頭&dquo;凸凹面內(nèi)加工不很好，材質(zhì)是普碳鋼，在安裝之初接合面是線接觸，一旦漏汽、漏水就無法緊死，油系統(tǒng)取壓況好些?；谏鲜鲈蛭覀儗θ翰遄M(jìn)行了改造，杜絕了漏汽、漏水現(xiàn)象。 　　2.3信號的隔離信號隔離是老生常談之事，陜鼓成套設(shè)計(jì)時(shí)考慮的較少，而實(shí)際運(yùn)用中由于接地較差，1/0模件的接地松動(dòng)，變頻器的使用等多項(xiàng)因素，都有可能影響信號的正常性，造成機(jī)組誤動(dòng)停機(jī)，我廠在安裝第一臺(tái)軸流機(jī)組時(shí)，投運(yùn)初期就出現(xiàn)個(gè)別信號亂跳，像潤滑油壓，動(dòng)力油壓，軸振動(dòng)等，為防止可能的情況發(fā)生，我們對涉及機(jī)組安全運(yùn)行的檢測參數(shù)加裝信號隔離器、具有隔離作用的配電器凈化信號，軸流風(fēng)機(jī)信號隔離器加裝了十臺(tái)。 　　2.4雙回路供電電流的改進(jìn)為了保證系統(tǒng)的安全可靠，直流電源采用冗余方式，系統(tǒng)接線圖為所示。 　　系統(tǒng)接線設(shè)計(jì)原理沒有錯(cuò)誤，如果圖紙交給正規(guī)的盤箱柜制造廠，且是專為設(shè)計(jì)廠家多年配套，情況可能要好些，我廠第一臺(tái)軸。42.流風(fēng)機(jī)的PLC柜電源連接并聯(lián)部AB就沒有壓線鼻子，直接接入空氣開關(guān)，一旦前面松動(dòng)，接觸不好，就會(huì)影響后面的所有供電，雙直流電源反向截止二極管出口按圖紙是四個(gè)接頭，靠螺桿擰緊很不可靠。我廠1軸流風(fēng)機(jī)就曾發(fā)生過類似的故障，因中的02點(diǎn)松動(dòng)，而造成電源模件1和電源模件2同時(shí)失電而險(xiǎn)些停機(jī)的事故，我們經(jīng)過仔細(xì)研究和討論，決定改為設(shè)計(jì)接線，修改設(shè)計(jì)后現(xiàn)運(yùn)行良好。 　　并在圖紙中作如下說明，使制造盤柜的廠家明白，說明如下：所有反向截止二極管加裝散熱片。 　　接，這樣如果Ml或M2處單獨(dú)松動(dòng)也不會(huì)影響到電源模件的供電使用，如果Ml處松動(dòng)，造成電源模件1失電，但模件可以通過冗余電源模件2繼續(xù)供電工作。 　　由于盤箱柜大多是廠家制造，多數(shù)用戶不會(huì)一根根檢查螺桿、接頭，也不會(huì)查看連接螺桿是否有防松墊圈等。新柜是不會(huì)有任何問題，運(yùn)行一段時(shí)間后，問題就會(huì)發(fā)生，我廠、1軸流風(fēng)機(jī)已按進(jìn)行了改進(jìn)且運(yùn)行良好。 　　2.5軟件的細(xì)化軟件的細(xì)化是每一個(gè)編制過程控制軟件1折線函數(shù)溫壓補(bǔ)償?shù)娜硕己茉谝獾氖?。全面的考慮、合理的算法，能充分顯示編程人員的控制理論水平的高低。下面以風(fēng)機(jī)防喘閥控制原理為例進(jìn)行簡要說明。 　　比L較喘振預(yù)報(bào)比-較喘振報(bào)S11手動(dòng)給定i2.5.1控制算法中可以看出經(jīng)過溫度補(bǔ)償后的喉部差壓才能真實(shí)反映運(yùn)行工況，由于是恒定轉(zhuǎn)速，防喘控制是由于溫度補(bǔ)償后的喉部差壓和出口壓力來決定，因而顯得特別重要，為了防止由于儀表故障而造成機(jī)組誤動(dòng)作，編程人員應(yīng)對防喘控制圖進(jìn)行細(xì)化，增加下列條目：入風(fēng)溫度限幅：以當(dāng)?shù)靥鞖庾畹妥罡邩?biāo)準(zhǔn)為限，如-10T，超過則取機(jī)組設(shè)計(jì)試驗(yàn)溫度15為準(zhǔn)，同時(shí)在報(bào)警欄內(nèi)給出人風(fēng)溫度斷線報(bào)警指示。 　　入口差壓限幅：以設(shè)計(jì)喉部差壓最高值為高限，喉部最高值的10%為低限，并以最低值與喉部差壓開關(guān)二選二判斷作為風(fēng)機(jī)逆流的條件，如正常超限則保留最后一次值，同時(shí)在報(bào)警欄內(nèi)給出喉部差壓異常報(bào)警，觸發(fā)計(jì)時(shí)器計(jì)時(shí)，計(jì)時(shí)時(shí)間為2小時(shí)。 　　出口壓力限幅：以試驗(yàn)防喘曲線最高壓力為高值，為低值，如出現(xiàn)異常在報(bào)警欄內(nèi)給出出口壓力異常報(bào)警，并保留最后一次值，觸發(fā)計(jì)時(shí)器計(jì)時(shí)，計(jì)時(shí)時(shí)間為2小時(shí)。 　　計(jì)時(shí)器計(jì)時(shí)的目的是：留給檢修人員足夠的檢修時(shí)間和給操作人員同高爐聯(lián)系的時(shí)間，倒換風(fēng)機(jī)或盡快出鐵，計(jì)時(shí)2小時(shí)后故障沒有處理或難以處理時(shí)，防喘閥開始放風(fēng)，按25%、50%等梯度自動(dòng)打開，防止風(fēng)機(jī)真正進(jìn)人喘振區(qū)，危及風(fēng)機(jī)安全。 　　曲線記錄：對所有參與防喘控制的參數(shù)進(jìn)行記錄，包括檢測信號、外部給定信號、輸出信號和閥位反饋3號，喘振預(yù)報(bào)和喻振報(bào)警列入報(bào)警內(nèi)記錄。 　　2.5.2硬件的升級冗余方式，運(yùn)行一段時(shí)間發(fā)現(xiàn)防喘點(diǎn)亂跳，CPU7個(gè)紅色指示燈（故障燈）同時(shí)亮的故障。停機(jī)后進(jìn)行的冗余切換試驗(yàn)時(shí)1次有3次不成功，軟件編制公司同廠家聯(lián)系，廠家也說不清楚，廠家詢問冗余CPU版本后，對CPU進(jìn)行了免費(fèi)升級，并按西門子公司的要。 　　求對程序進(jìn)行了重新組態(tài)，現(xiàn)在軸流風(fēng)機(jī)這類故障沒有了。 　　3效果通過上述一些措施，軸流風(fēng)機(jī)的安全性進(jìn)一步得到了提高，故障發(fā)生率也有很大降低，由原來每月發(fā)生一次減少到半年以上也很難發(fā)生一次，最近投人的1軸流風(fēng)機(jī)故障率高一點(diǎn)，也在整改（3月一次），當(dāng)然，要排除所有的隱患是很難的，有些。故障僅憑記錄曲線是無法分析和判斷的，需要我們進(jìn)一步對軸流風(fēng)機(jī)自控系統(tǒng)提高認(rèn)識才能做到的。 　　4結(jié)語這么多的故障暴露出來，反映出制造廠家、設(shè)計(jì)單位、軟件編制部門的不足，也給我們留下深深的思考，正確地選擇廠家、設(shè)計(jì)和軟件編制單位是防止一切故障隱患的源頭，而維護(hù)使用單位需要在日常維護(hù)工作中不斷提高自身素質(zhì)，將故障消除在萌芽狀況，確保風(fēng)機(jī)的安全運(yùn)行和高爐的正常生產(chǎn)，同時(shí)也需要高爐積極的配合，留給風(fēng)機(jī)足夠的檢修時(shí)間，以便自查自改。

北京八達(dá)嶺華天國家糧食儲(chǔ)備庫在科學(xué)安全保糧的前提下，探索研究儲(chǔ)糧通風(fēng)技術(shù)，通過不同方式的通風(fēng)比較，得出在通風(fēng)結(jié)果相近的情況下，使用軸流風(fēng)機(jī)通風(fēng)比使用離心風(fēng)機(jī)通風(fēng)經(jīng)濟(jì)效益更明顯，同樣可以實(shí)現(xiàn)安全科學(xué)儲(chǔ)糧的目的。 　　試驗(yàn)材料1.1試驗(yàn)倉房線篼6m.墻體為磚混與預(yù)制空心板結(jié)構(gòu)，倉頂用彩鋼板覆蓋，倉頂與門用巖棉保溫。 　　13m，現(xiàn)澆砼結(jié)構(gòu)，倉頂用發(fā)泡聚氨酯保溫，倉門為巖棉夾心結(jié)構(gòu)，入糧結(jié)束后倉門位置用磚砌起、封嚴(yán)。 　　1.2試驗(yàn)糧食所試糧食均為山東產(chǎn)二級白軟冬小麥。1號倉儲(chǔ)糧8664.194，2號倉儲(chǔ)糧8770.254，兩倉所儲(chǔ)小麥均為2000年3月人庫，水分11%，雜質(zhì)0.9%；3號和5號倉所儲(chǔ)的小麥為1999年12月入庫，3號倉儲(chǔ)存7715.87免，水分11%，雜質(zhì)0.9%，5號倉儲(chǔ)1.3風(fēng)機(jī)參數(shù)功率0.5kW；WD50-5型離心風(fēng)機(jī)，風(fēng)壓1507~1106Pa，風(fēng)量1.4風(fēng)網(wǎng)形式篼大平房倉變截面地槽通風(fēng)，一機(jī)三道，空氣分配器為成品，槽底標(biāo)篼-0.51~-0.28，通風(fēng)途徑比1.5；淺圓倉變截面地槽通風(fēng)，一機(jī)四道，空氣分配器為成品，槽底標(biāo)篼1.5糧溫檢測采用中商華天實(shí)業(yè)公司的糧情自動(dòng)檢測系統(tǒng)進(jìn)行測溫。高大平房倉電纜分布為12x層）。淺圓倉電纜分布為29xl（纜x層）。 　　1.6其它材料風(fēng)筒與鞍山產(chǎn)DFA-3型風(fēng)速表測定表觀風(fēng)速。 　　試臉方法2.1通風(fēng)方式選擇1號高大平房倉使用軸流風(fēng)機(jī)吸出式通風(fēng)，2號高大平房倉采用自然通風(fēng)與離心風(fēng)機(jī)通風(fēng)結(jié)合，壓人式通風(fēng)。3號淺圓倉使用軸流風(fēng)機(jī)吸出式通風(fēng)，5號淺圓倉使用軸流風(fēng)機(jī)與離心風(fēng)機(jī)壓、吸組合式通風(fēng)。 　　2.2通風(fēng)控制條件龍復(fù)合膜覆蓋糧面，我?guī)焖诘貐^(qū)每年10月份時(shí)氣溫開始下降，倉溫低于糧溫后即可揭膜，同時(shí)開窗進(jìn)行自然通風(fēng)。淺圓倉沒有覆蓋薄膜，也可同時(shí)打開進(jìn)人孔進(jìn)行換氣。 　　當(dāng)氣溫低于糧溫或更多時(shí)打開通風(fēng)口，開始機(jī)械通風(fēng)。使用軸流風(fēng)機(jī)通風(fēng)時(shí)，應(yīng)密閉門窗，有利于增大表層風(fēng)壓。使用離心風(fēng)機(jī)通風(fēng)時(shí)，也可密閉門窗，但在通風(fēng)間歇時(shí)應(yīng)打開窗戶，有利于高濕氣體的擴(kuò)散。 　　考慮當(dāng)?shù)貧夂驐l件，當(dāng)氣溫不再長時(shí)間明顯下降，平均糧溫低于0X：時(shí)（以三溫圖為準(zhǔn)），即可結(jié)束通風(fēng)。 　　2.3通風(fēng)后密閉通風(fēng)結(jié)束后關(guān)好門窗，在2月中下旬平整糧面，并用薄膜覆蓋（限高大平房倉），淺圓倉封好大H，關(guān)好進(jìn)人孔，并用膠條密封邊緣。 　　結(jié)果與分析3.1通風(fēng)降溫效果日結(jié)束，每天檢測糧溫，為氣溫與4個(gè)倉的三溫變化趨勢圖，5為4個(gè)貨位的糧溫變化趨勢圖。 　　5號倉各層平均糧溫變化趨勢圖從可以看出，在通風(fēng)過程中倉溫與氣溫變化趨勢吻合，倉溫變化直接受氣溫影響，平均糧溫下降較慢，降溫速度主要受降溫幅度影響。所以在通風(fēng)間歇過程中，及時(shí)開窗散氣，使糧堆內(nèi)散發(fā)到空間的濕熱空氣盡快與倉外空氣交換，即可解除倉溫過高對糧溫帶來的影響。淺圓倉進(jìn)人孔為上下方向，開門散氣較慢，使用倉頂軸流風(fēng)機(jī)換氣可起到同樣效果。 　　從~5分析，上層糧溫變化受氣溫影響大，在冬季氣溫低時(shí)間長的地區(qū)可以利用這一特點(diǎn)，在氣溫下降后開窗散氣，配合翻倒糧面，邊墻部位挑溝，使得上層及糧堆四周糧溫容易變化的部位糧溫盡快下降，節(jié)省出為降這部分糧溫機(jī)械通風(fēng)所耗能源。在機(jī)械通風(fēng)時(shí)翻倒疏松糧面，也可以加快降溫速度，凍死一部分越冬害蟲，起到殺蟲抑霉的作用。 　　中下層糧溫變化情況相近，從檢測的糧溫看，初始降溫速度主要受糧堆四周即靠墻部位糧溫下降程度的影響，當(dāng)四周糧溫與中部糧溫一致后，降溫速度受氣溫、風(fēng)壓及糧堆孔隙度影響。氣溫越低，風(fēng)壓越大，糧堆孔隙度大，降溫越快。而且從5并結(jié)合的氣溫變化曲線可以看出，軸流風(fēng)機(jī)通風(fēng)過程中受氣溫變化影響明顯，氣溫明顯上升后，糧溫會(huì)隨之上升，深糧層糧堆糧溫變化比淺糧層糧堆變化慢，受影響時(shí)間長（1號降溫與3號降溫對比）。離心風(fēng)機(jī)通風(fēng)時(shí)風(fēng)速篼，風(fēng)壓大，糧堆降溫速度快，氣溫若有短時(shí)間上升，不會(huì)使糧堆糧溫上升，僅影響其降溫速率，糧層越淺，降溫越快（2號與5號對比）。 　　比較1號、3號與2號、5號降溫效果，雖然使用軸流風(fēng)機(jī)通風(fēng)降溫慢，受氣溫影響大，但是只要控制氣溫與糧溫溫差，合理選擇通風(fēng)時(shí)機(jī)，一樣可以把糧溫降到要求的溫度下。因?yàn)檩S流風(fēng)機(jī)風(fēng)量小，通風(fēng)慢，降溫速度慢，可以減少因降溫速度過快而影響糧食品質(zhì)的機(jī)會(huì)。 　　通風(fēng)過程中，間歇通風(fēng)比連續(xù)通風(fēng)效果要好得多，除了給導(dǎo)熱性不好的糧食一個(gè)釋放糧堆內(nèi)部熱量的過程，還可以使糧粒本身有個(gè)降溫的過程，避免了連續(xù)通風(fēng)后糧溫反彈和糧面結(jié)露的現(xiàn)象。 　　3.2水分變化通風(fēng)后，1號、2號、3號和5號倉房的儲(chǔ)糧水分分別為10.9%、10.8%、11.1%和10.8%.八達(dá)嶺地區(qū)晝夜溫差大、濕度小，尤其冬季寒冷多風(fēng)，所以通風(fēng)過程中濕度不作為重要因素考慮，只要不在濕度大的天氣里連續(xù)通風(fēng)，就不會(huì)有結(jié)露現(xiàn)象。 　　3.3表觀風(fēng)速測試1號、2號、3號和5號倉房的平均表觀風(fēng)速分別為0.0039m/s、0.0154m/s、0.0027m/s和0.0196m/s.除風(fēng)道分布情況是影響風(fēng)量分布的主要因素外，糧層深度、糧堆孔隙度（下轉(zhuǎn)第54頁徑的淺圓倉來講是缺乏保糧經(jīng)驗(yàn)的，再加上有些糧庫對保糧工作的重要性認(rèn)識不足，勢必對保糧工作產(chǎn)生一定的影響，因此，提高保糧隊(duì)伍的素質(zhì)勢在必行。 　　5把好入庫糧食質(zhì)關(guān)入庫糧食質(zhì)一定要達(dá)到“干、飽、凈&dquo;的要求，嚴(yán)把糧食質(zhì)量關(guān)，避免不符合國家標(biāo)準(zhǔn)的糧食人庫，既為儲(chǔ)糧安全莫定了基礎(chǔ)，又給糧庫的輪換工作帶來了效益。 　　綜合上述：我們必須充分重視儲(chǔ)糧的安全，提高保糧隊(duì)伍的素質(zhì)，科學(xué)運(yùn)用儲(chǔ)糧新技術(shù)，延緩糧食的陳化，消除糧食的安全隱患，保證糧食的安全。 　　致謝：本文在定稿過程中得到了鄭州工程學(xué)院趙英杰副教授的悉心指導(dǎo)，在此表示衷心感謝。 　　1嚴(yán)以謹(jǐn)，王金水，蘇云平。機(jī)械通風(fēng)櫧糧技術(shù)河南教育出2趙思孟。對新建倉房的初步認(rèn)識。糧油倉儲(chǔ)科技通訊，3王殿桿。磷化氫熏蒸殺蟲技術(shù)成都科技大學(xué)出版社，4周長全，殷雄。谷物冷卻機(jī)與機(jī)械通風(fēng)降a對比性試聆糧油倉儲(chǔ)科技通訊，2000（2）。 　　5周化文，張永海。糧油儲(chǔ)藏實(shí)用新技術(shù)，1989.6國家糧食儲(chǔ)備局倉儲(chǔ)司編。儲(chǔ)糧新技術(shù)教程。中國商業(yè)出版社。 　　及雜質(zhì)分布情況對表觀風(fēng)速同樣有影響。從測試結(jié)果看，高大平房倉表觀風(fēng)速較為均，淺圓倉外圈風(fēng)速明顯大于內(nèi)圈風(fēng)速。 　　3.4單位能耗對比從單位能耗對比可以看出，使用軸流風(fēng)機(jī)通風(fēng)要比離心風(fēng)機(jī)通風(fēng)節(jié)約能源近90%.高大平房倉雖然通風(fēng)風(fēng)速篼于淺圓倉，但因?yàn)槠浼Z層淺，整個(gè)糧堆受外溫變化影響大，沒有淺圓倉降溫效果好，淺圓倉糧層深，僅倉壁四周和表面糧溫變化快，中部糧溫年變化都很小，所以淺圓倉通風(fēng)比高大平房倉通風(fēng)更為容易。 　　3.5通風(fēng)后糧溫月變化（見）4故論通過不斷地探索研究，說明在氣候條件適宜的地區(qū)使用軸流風(fēng)機(jī)通風(fēng)降溫，可以達(dá)到預(yù)期目的，如在八達(dá)嶺地區(qū)平均糧溫低于01C時(shí)，就可以使儲(chǔ)糧安全度夏，杜絕蟲害發(fā)生，同時(shí)降低通風(fēng)單位能耗。 　　通風(fēng)前期及通風(fēng)間歇時(shí)合理利用自然通風(fēng)，可以有效降低糧溫，提高通風(fēng)降溫的經(jīng)濟(jì)效益，達(dá)到綠色儲(chǔ)糧目的。在通風(fēng)過程中，我們發(fā)現(xiàn)當(dāng)溫差小于61C時(shí)，降溫速度明顯減慢，在氣溫及通風(fēng)時(shí)機(jī)條件許可的情況下，可以考慮暫時(shí)停機(jī)，待溫差增大后再繼續(xù)通風(fēng)。

據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，全國風(fēng)機(jī)、水泵、壓縮機(jī)就有1500萬臺(tái)電動(dòng)機(jī)，用電量占全國總發(fā)電量的40%-50%，這些電動(dòng)機(jī)大多在低的電能利用率下運(yùn)行，只要將這些電動(dòng)機(jī)電能利用率提高10%45%，全年可節(jié)電300億KW以上。現(xiàn)有風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)方式為風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，只有靠調(diào)節(jié)風(fēng)門或風(fēng)道擋板的開度來滿足生產(chǎn)工藝對風(fēng)量的要求。風(fēng)機(jī)機(jī)械特性為平方轉(zhuǎn)矩特性，我們把這種方法稱為節(jié)流調(diào)節(jié)。在節(jié)流調(diào)節(jié)過程中，風(fēng)機(jī)固有特性不變，僅僅靠關(guān)小風(fēng)門或擋板的開度，人為地加管路的阻力，由此大管路系統(tǒng)的損失，不利于風(fēng)機(jī)的節(jié)能運(yùn)行?，F(xiàn)談一談采用調(diào)速控制裝置，通過改變風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，從而改變風(fēng)機(jī)風(fēng)量以適應(yīng)生產(chǎn)工藝的需要，這種調(diào)節(jié)方式稱為風(fēng)機(jī)的調(diào)速控制。風(fēng)機(jī)以調(diào)速控制方式運(yùn)行能耗最省，綜合效益最高。交流電機(jī)的調(diào)速方式有多種、變頻調(diào)速是高效的最佳調(diào)速方案，它可以實(shí)現(xiàn)風(fēng)機(jī)的無級調(diào)速，并可方便地組成閉環(huán)控制系統(tǒng)、實(shí)現(xiàn)恒壓或恒流量的控制。 　　變頻器原理變頻器是利用電力半導(dǎo)體器件的通斷作用將工頻電源變換為另一頻率的電能控制裝置。我們現(xiàn)在使用的變頻器主要采用交一直一交方式：VVVF變頻或矢量控制變頻），先把工頻交流電源通過整流器轉(zhuǎn)換成直流電源，然后再把直流電源轉(zhuǎn)換成頻率、電壓均可控制的交流電源以供給電動(dòng)機(jī)。變頻器的電路一般由整流、中間直流環(huán)節(jié)、逆變和控制4個(gè)部分組成。整流部分為三相橋式不可控整流器，逆變部分為IGBT三相橋式逆變器，且輸出為PWM波形，中間直流環(huán)節(jié)為濾波、直流儲(chǔ)能和緩沖無功功率。變頻調(diào)速的原理是根據(jù)異步電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速：轉(zhuǎn)差率。從上式可知改變供電頻率，即可改變電機(jī)的轉(zhuǎn)速。 　　在生產(chǎn)過程中所需要的風(fēng)量是經(jīng)常隨工藝及操作的需要不同程度調(diào)節(jié)的，而傳統(tǒng)的調(diào)節(jié)方案是通過放風(fēng)閥來調(diào)節(jié)的，用來帶動(dòng)風(fēng)機(jī)的電動(dòng)機(jī)本身轉(zhuǎn)速是不可調(diào)節(jié)的，因此大量的風(fēng)量通過放風(fēng)法放掉，也就是說，造成電能的大量的浪費(fèi)，根據(jù)鼓風(fēng)機(jī)風(fēng)量和轉(zhuǎn)速成正比關(guān)系。 　　鼓風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓和轉(zhuǎn)速的平方成正比。 　　鼓風(fēng)機(jī)所需的功率與轉(zhuǎn)速的立方成正比。 　　從上述關(guān)系可知，如果我們使用改變轉(zhuǎn)速來實(shí)現(xiàn)改變風(fēng)量的方法，就不至于把大量的風(fēng)量白白放掉，從而節(jié)約了大量的電能。同時(shí)還加設(shè)備的使用壽命，提高電動(dòng)機(jī)功率因數(shù)，改善了工人的操作條件，降低了環(huán)境噪音等。 　　2.1風(fēng)機(jī)的變頻改造方案根據(jù)風(fēng)機(jī)配置特作如下變頻改造方案：變頻調(diào)節(jié)是一種高效的調(diào)節(jié)方式。鼓風(fēng)機(jī)采用變頻調(diào)節(jié)，不會(huì)產(chǎn)生附加壓力損失，節(jié)能效果顯著，調(diào)節(jié)風(fēng)量范圍0%-00%，適合調(diào)節(jié)范圍寬，且經(jīng)常處于低負(fù)荷下運(yùn)行的場合。但是，當(dāng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降，風(fēng)量減小時(shí)，風(fēng)壓將發(fā)生很大變化，由風(fēng)機(jī)比例定律：可知，當(dāng)其轉(zhuǎn)速降低到原額定轉(zhuǎn)速的一半時(shí)，對應(yīng)工況點(diǎn)的流量、壓力、軸功率各下降到原來的1/2、1/4、1/8，這就是變頻調(diào)節(jié)方式可以大幅度節(jié)電的原因。 　　3.1變頻調(diào)速節(jié)能系統(tǒng)特點(diǎn)3.1.1變頻器調(diào)速范圍寬，變頻器調(diào)速范圍能適應(yīng)各種調(diào)速設(shè)備的要求，頻率范圍0.00~50.00Hz可調(diào)；3.1.2控制精度高，變頻器的數(shù)字設(shè)定分辨率為±。01%，模擬設(shè)定分辨率為。1%；3.1.3動(dòng)態(tài)特性好，變頻器采用自關(guān)斷器件IGBT速度快，且采用SVPWM控制模式，負(fù)載電壓和頻率受控變頻器的CPU，故調(diào)節(jié)速度快，系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能好；3.1.4控制功能強(qiáng)，能滿足各種不同的控制系統(tǒng)，通過端子可與各種頻率設(shè)定信號連接，如：010V，4-20mA.可通過端子控制正反轉(zhuǎn)等多種操作；3.1.5通過合理調(diào)整轉(zhuǎn)矩提升，轉(zhuǎn)矩限定功能，電流限幅功能參數(shù)，可滿足大起動(dòng)轉(zhuǎn)矩，運(yùn)行中負(fù)載突化也不會(huì)引起跳閘等事故；3.1.6變頻器可與上位計(jì)算機(jī)或者可編程控制器PLC）通信，實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程設(shè)定或修改變頻器參數(shù)，監(jiān)控變頻器的運(yùn)行狀態(tài)等信息，從而組成工業(yè)以太網(wǎng)，實(shí)現(xiàn)集中控制；3.1.7保護(hù)功能齊全，變頻器有25種保護(hù)功能，對過壓、欠壓、過流、過載、過熱均能通過計(jì)算機(jī)高速計(jì)算并給予保護(hù)，且能對發(fā)生故障的原因給予紀(jì)錄；3.1.8變頻器內(nèi)部有電機(jī)防噪裝置，在線調(diào)節(jié)載波頻率，實(shí)時(shí)改變電機(jī)的運(yùn)行噪聲。 　　4變頻調(diào)速在電動(dòng)機(jī)及設(shè)備上的應(yīng)用的優(yōu)勢電動(dòng)機(jī)在啟動(dòng)階段，往往采用自藕變壓器降壓啟動(dòng)或星一三角）啟動(dòng)方式，這兩種方式雖然能降低啟動(dòng)電流對電動(dòng)機(jī)的損害，但仍有高達(dá)額定電流5~6倍的啟動(dòng)電流，嚴(yán)重危害著電動(dòng)機(jī)、水泵、單向閥、管路系統(tǒng)的使用壽命電流一時(shí)間圖見）。 　　使用變頻調(diào)節(jié)以后，由于使用了SPWM技術(shù)，實(shí)現(xiàn)了真正意義上的軟啟動(dòng)和緩沖停機(jī)，從根本上消除了啟動(dòng)電流對電動(dòng)機(jī)及其它設(shè)備的危害，大大延長了設(shè)備的使用壽命。另外，設(shè)備在全電壓啟動(dòng)、運(yùn)行、停止的過程中，由于無法進(jìn)行及時(shí)有效的調(diào)節(jié)，會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的水錘、機(jī)械噪音加、震動(dòng)加劇等現(xiàn)象，這些現(xiàn)象都具有極大的破壞性，會(huì)引起管道破裂或癟塌、損壞閥門和固定件，并會(huì)加進(jìn)線變壓器的負(fù)荷狀況。采用了變頻調(diào)節(jié)后，可以通過延長升、降速時(shí)間來延長起動(dòng)或停機(jī)的過程，即使在運(yùn)行過程中，也可以通過對工作頻率點(diǎn)的選擇，跳過容易引起設(shè)備共震的工作點(diǎn)，從而使水泵葉片、單向閥、管路系統(tǒng)承受的應(yīng)力大為減小，軸承的磨損也大大減輕，設(shè)備的工作壽命將大大延長。 　　在風(fēng)機(jī)、水泵、壓縮機(jī)等應(yīng)用領(lǐng)域，引入變頻調(diào)速控制技術(shù)，能達(dá)到很好的節(jié)能效果，同時(shí)，也降低了電機(jī)啟動(dòng)時(shí)對電網(wǎng)的沖擊，提高了設(shè)備的功率因數(shù)，延長了機(jī)械系統(tǒng)的使用壽命，提升了系統(tǒng)的可靠性，另外，因?yàn)樽冾l器強(qiáng)大的保護(hù)功能，對設(shè)備起到了很好的保護(hù)作用，有效降低了設(shè)備的維護(hù)成本。近幾年，隨著變頻調(diào)速技術(shù)的不斷推廣與應(yīng)用，從實(shí)踐結(jié)果來看，得到了良好經(jīng)濟(jì)效應(yīng)與社會(huì)效應(yīng)，并且，也得到用戶的廣泛認(rèn)同。 責(zé)任編輯：任江強(qiáng)

煉鋼廠引風(fēng)機(jī)葉輪粘灰控制幸福堂謝明亮呂偉2，董元龍2（1.武漢科技大學(xué)，湖北武漢，430081；2.武漢鋼鐵（集團(tuán)）公司，湖北武漢，430080）體清灰的思路，并計(jì)算了供氣壓力?，F(xiàn)場實(shí)際運(yùn)行效果表明，風(fēng)機(jī)運(yùn)行周期超過1個(gè)月。 　　某煉鋼廠一次煙氣凈化系統(tǒng)上的3臺(tái)引風(fēng)機(jī)，由于葉輪粘灰嚴(yán)重，每運(yùn)行15~20d，就需停機(jī)清理葉輪上的粘灰，每臺(tái)風(fēng)機(jī)每次清灰量達(dá)30~40kg.由于葉輪粘灰嚴(yán)重，引起風(fēng)機(jī)葉輪振動(dòng)加大，這不僅容易引發(fā)安全事故，而且影響到生產(chǎn)的正常進(jìn)行，加了設(shè)備的維護(hù)工作量。為了解決風(fēng)機(jī)葉輪粘灰問題，過去曾采取了一些措施，但此問題沒有得到徹底解決。 　　引風(fēng)機(jī)葉輪結(jié)構(gòu)參數(shù)為：葉片進(jìn)口直徑為900mm，葉輪外徑為1600mm，葉片進(jìn)口、出口安裝角分別為35和50°。風(fēng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速為2700~2800Znin，風(fēng)機(jī)最低轉(zhuǎn)速為600~800min.通過現(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)，葉輪粘灰主要是在葉片的非工作面上，特別是在進(jìn)口段。 　　1現(xiàn)有的噴水清灰運(yùn)行分析※一噴水速度（絕對速度一葉輪旋轉(zhuǎn)線速度（牽連速度）w―水流作用于葉片上的速度（相對速度）由絕對速度=牽連速度（；）+相對速度（W）知，要使噴水有效地作用于葉片的非作用面上，速度W與速度之間的夾角應(yīng)大于50由式⑴計(jì)算M：噴水清灰系統(tǒng)運(yùn)行分析。由沿程損失hf用下式計(jì)算：取局部阻力損失hm=h/，則總阻力損失h為為了滿足噴水速度，必須提高噴水壓力，因此需大提升水壓所需的能量，同時(shí)加了噴水量，使得風(fēng)機(jī)殼上排水孔無法滿足及時(shí)排水的要求，從而發(fā)生目前常常出現(xiàn)的風(fēng)機(jī)葉輪浸泡于水中的現(xiàn)象，使噴水清灰失去意義。 　　上述分析表明，噴水清灰無法有效地清除葉片非工作面上的積灰，不能達(dá)到預(yù)期的清灰效果，特別是在葉片進(jìn)口段。風(fēng)機(jī)的實(shí)際運(yùn)行也證實(shí)了這一點(diǎn)。 　　2氣體噴吹清灰的理論分析+1）（3）：：01噴嘴出口處的氣體壓力，Pa；氣體常數(shù)。 　　由男，武漢科技大學(xué)化工與資源環(huán)境學(xué)院，副教授。 　　對于常溫下的空氣，由式（4）可得噴嘴出口處氣體的極限速度為542m/s.當(dāng)取管道內(nèi)氣體的平均壓力為4MPa時(shí)，則管道內(nèi)氣體的平均流速為542X（2/4）=271m/s.當(dāng)管道內(nèi)氣體平均速度為271m/s時(shí)，根據(jù)式（2），同時(shí)取局部阻力損失hm=2h/，則克服流動(dòng)阻力損失所需的壓力p為0.22MPa考慮到供氣壓力的波動(dòng)及噴氣運(yùn)行的安全性，取安全系數(shù)為1.2，則供氣壓力為p=（p01+p02）X1.2=0.5MPa用壓力為0.5MPa的壓縮氣體即可以對葉片上的粘附物產(chǎn)生有效的作用力。 　　3氣體噴吹清灰的實(shí)際運(yùn)行效果氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼的冶煉周期為36~40min，吹氧冶煉時(shí)間一般為16min.在吹氧期內(nèi)，引風(fēng)機(jī)處于運(yùn)行的高速區(qū)（一般在2700/nin左右），在吹氧期以外，為了節(jié)省能耗，引風(fēng)機(jī)處于調(diào)速過程（升速或減速）或處于低速運(yùn)行之中，最低轉(zhuǎn)速可/min，其持續(xù)時(shí)間可達(dá)5min.因此，這為風(fēng)機(jī)噴氣清灰提供了必要條件。 　　利用風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速控制四通電磁閥的開啟，當(dāng)引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降到某一設(shè)定值時(shí)，四通電磁閥接通，延續(xù)1min后關(guān)閉。 　　在全部的測振點(diǎn)中，風(fēng)機(jī)機(jī)殼270處的振動(dòng)最大，該點(diǎn)上測振結(jié)果如所示。中，振動(dòng)值較小的兩條曲線為噴氣清灰時(shí)的測振結(jié)果，振動(dòng)值較大的兩條曲線為噴水清灰時(shí)的測振結(jié)果。從中可以看出，噴氣清灰較大幅度地減小了風(fēng)機(jī)的振動(dòng)，延長了其運(yùn)行周期。 　　4結(jié)論無論是采用何種清灰方式，清灰介質(zhì)一定要直接作用于葉片的非工作面上，只有這樣，才能達(dá)到滿意的清灰效果。對于本研究實(shí)例，理論計(jì)算結(jié)果表明，在噴嘴出口處，介質(zhì)流速應(yīng)不小于40m4.根據(jù)葉片上的粘灰分布情況，在葉輪的出口處，可以不設(shè)置噴嘴清灰，因此，可以減少運(yùn)行費(fèi)用。 　　當(dāng)噴氣清灰運(yùn)行在理論計(jì)算壓力之下時(shí)，能達(dá)到滿意的清灰效果。 　　無需改變噴氣系統(tǒng)在機(jī)殼上的安裝位置，與現(xiàn)有的噴水系統(tǒng)安裝位置相同。

華電烏達(dá)熱電廠一期2X150MW熱電技改工程是原國家經(jīng)貿(mào)委批復(fù)的“國家雙高一優(yōu)，以大帶小，熱電聯(lián)產(chǎn)&dquo;項(xiàng)目選用由無錫華光鍋爐股份有限公司制造的蒸汽流量為480/h的超高壓再熱CFB循環(huán)流化床鍋爐，可燃燒矸石等劣質(zhì)煤種，通過石灰石脫硫，具有環(huán)保、清潔的優(yōu)勢，12機(jī)組自投產(chǎn)發(fā)電以來，創(chuàng)造了比較好的經(jīng)濟(jì)效益。 　　1引風(fēng)機(jī)及液粘調(diào)速器引風(fēng)機(jī)是火電廠重要的輔助設(shè)備之一，它將鍋爐燃燒產(chǎn)生的高溫?zé)煔饨?jīng)除塵裝置后排向煙道，用來調(diào)整鍋爐爐膛負(fù)壓。 　　華電烏達(dá)熱電公司選用的鍋爐采用超高壓參數(shù)中間再熱機(jī)組方案設(shè)計(jì)，與150MW等級汽輪發(fā)電機(jī)組相匹配，可配合汽輪機(jī)定壓（滑壓）啟動(dòng)和運(yùn)行，蒸發(fā)量為480/h過熱器出口溫度為540工每臺(tái)鍋爐裝有2臺(tái)引風(fēng)機(jī)。 　　引風(fēng)機(jī)電機(jī)參數(shù)。 　　電機(jī)型號電機(jī)功率/kW額定電壓/kV額定電流/A功率因數(shù)額定轉(zhuǎn)速/（min轉(zhuǎn)速比祝調(diào)節(jié)方式輸入轉(zhuǎn)速/（mn輸出轉(zhuǎn)速要求/（mn液粘調(diào)速器參數(shù)。 　　型號額定扭矩パN.m）輸入轉(zhuǎn)速/（mn表1引風(fēng)機(jī)存在問題序號引風(fēng)機(jī)存在問題是否主要原因1液粘調(diào)速故障率高，平均故障率達(dá)到每日1次是2電機(jī)轉(zhuǎn)速快、振動(dòng)大、噪音大。機(jī)械磨損大是3電機(jī)軸承溫度篼絕緣不良，是4液粘調(diào)速器故障頻繁，引風(fēng)機(jī)漏油嚴(yán)重，平均每月需加100kg潤滑油是5調(diào)節(jié)閥門需要不斷調(diào)整開、關(guān)狀態(tài)否6調(diào)節(jié)閥門開、關(guān)頻繁造成閥門損壞否7操作方法不當(dāng)，導(dǎo)致閥門等設(shè)備損壞否8協(xié)調(diào)能力差，導(dǎo)致故障不能及時(shí)解決否要2引風(fēng)機(jī)改造的必要性改造前，引風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速是通過液粘調(diào)速器進(jìn)行調(diào)整，而風(fēng)量是通過調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)入口擋板開度來實(shí)現(xiàn)，雖然己經(jīng)采用了高效離心風(fēng)機(jī)，但實(shí)際運(yùn)行效率并不高，主要有4個(gè)原因。 　　隨著發(fā)電機(jī)發(fā)電負(fù)荷的變化，鍋爐的送風(fēng)量、引風(fēng)量也相應(yīng)變化，而引風(fēng)機(jī)出力調(diào)整是通過調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)入口擋板開度來實(shí)現(xiàn)的，這樣就會(huì)導(dǎo)致節(jié)流損失嚴(yán)重。 　　異步電動(dòng)機(jī)在啟動(dòng)時(shí)啟動(dòng)電流一般達(dá)到電機(jī)額定電流的8~10倍，對廠用電形成很大沖擊。 　　強(qiáng)大的沖擊轉(zhuǎn)矩對電機(jī)和風(fēng)機(jī)的使用壽命存在很大的影響。 　　液粘調(diào)速器的各種弊端也是引風(fēng)機(jī)耗能大的一個(gè)重要因素。 　　液粘調(diào)速器是一種以液體為介質(zhì)，靠液體動(dòng)量矩的變化傳遞能量的裝置，工作時(shí)是通過一導(dǎo)管調(diào)整工作腔的充液量，從而改變傳遞扭矩和輸出轉(zhuǎn)速來滿足工況要求111.因此，對工作腔及供油系統(tǒng)需經(jīng)常維護(hù)及檢修。液粘調(diào)速器調(diào)速屬耗能型調(diào)速方式，在調(diào)速范圍較大時(shí)，產(chǎn)生機(jī)械損耗和轉(zhuǎn)差損耗，消耗能量，效率較低，節(jié)能效果一般。 　　液粘調(diào)速器故障時(shí)，無法再用其他方式使其拖動(dòng)的風(fēng)機(jī)運(yùn)行，必須停電檢修。采用液粘調(diào)速器時(shí)，在低速向高速運(yùn)行過程中，延遲性較明顯，不能快速響應(yīng)，此時(shí)的電流較大，易引起跳閘，影響系統(tǒng)穩(wěn)定性。液粘調(diào)速器本身控制精度差，調(diào)速范圍窄通常在40%~90%之間）。在高速運(yùn)行時(shí)，液粘調(diào)速器有丟轉(zhuǎn)現(xiàn)象，嚴(yán)重時(shí)會(huì)影響工作的正常進(jìn)行。 　　由此可見，若繼續(xù)使用液粘調(diào)速器，將制約電廠實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗、降低生產(chǎn)成本、提高生產(chǎn)效率、加企業(yè)競爭力的目的。所以，有必要對引風(fēng)機(jī)進(jìn)行節(jié)能和調(diào)節(jié)性能的改造，滿足機(jī)組整體調(diào)節(jié)性能的需要。 　　3分析原因鍋爐引風(fēng)機(jī)存在問題見表1鍋爐引風(fēng)機(jī)運(yùn)行數(shù)據(jù)：145MW負(fù)荷下風(fēng)門開度為60%，電機(jī)電流為110A.可以看出，由于風(fēng)機(jī)電動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)有一定裕度，且風(fēng)機(jī)風(fēng)門開度較小，亦有較大裕量，因此，正常生產(chǎn)過程中，風(fēng)門擋板兩側(cè)必定形成較大的風(fēng)壓差，造成較大損失。 　　通過對引風(fēng)機(jī)存在問題的調(diào)查與運(yùn)行數(shù)據(jù)分析決定拆除引風(fēng)機(jī)液粘調(diào)速裝置。 　　4改造過程變頻器是在不改變電機(jī)原有性能的前提下，根據(jù)負(fù)荷的大小來改變電機(jī)的供電頻率和電壓，以實(shí)現(xiàn)電機(jī)轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié)，達(dá)到節(jié)能的目的。 　　采用高壓變頻器對引風(fēng)機(jī)的電動(dòng)機(jī)進(jìn)行轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)，使引風(fēng)機(jī)的擋板全開，從而改變轉(zhuǎn)速來調(diào)節(jié)風(fēng)量，使風(fēng)機(jī)擋板內(nèi)外風(fēng)壓基本一致。將原來定速運(yùn)行的截流損耗及高速風(fēng)壓損耗降到最低，使引風(fēng)機(jī)在長期運(yùn)行中的用電量大比例地減小，使發(fā)電機(jī)組的噸煤耗電量下降，進(jìn)而提高發(fā)電機(jī)組的噸煤發(fā)電比。 　　41高壓變頻節(jié)電原因由于設(shè)備設(shè)計(jì)余量大而導(dǎo)致的“大馬拉小車&dquo;現(xiàn)象121、電機(jī)定速旋轉(zhuǎn)不可調(diào)節(jié)等原因，導(dǎo)致資源浪費(fèi)很大，而變頻調(diào)節(jié)徹底解決了這一問題。 　　由于負(fù)載擋板或閥門調(diào)節(jié)導(dǎo)致的大量節(jié)流損失，變頻改造后也不再存在。 　?。?）異步電動(dòng)機(jī)功率因數(shù)由變頻前的0.85左右變成變頻后的095以上。 　　42變頻器改造方案（）變頻器有較高可靠性，長期運(yùn)行無故障。 　?。?）變頻器有旁路功能，一旦出現(xiàn)故障，可使電機(jī)切換到工頻運(yùn)行。 　　具有邏輯控制能力，可以自動(dòng)按照吹氧周期升降速。 　　有共振點(diǎn)跳轉(zhuǎn)設(shè)置，能使電機(jī)避開共振點(diǎn)運(yùn)行，讓風(fēng)機(jī)不喘振。 　　43變頻器的可靠性設(shè)計(jì)變頻器本體在設(shè)計(jì)上從以下幾方面保障變頻器的可靠運(yùn)行：變壓器采用干式變壓器并配置自控風(fēng)冷；采用功率單元串聯(lián)技術(shù)，用成熟的低壓變頻技術(shù)實(shí)現(xiàn)高壓變頻輸出；采用特制的絕緣型材及板材，充分保證絕緣要求；脈寬調(diào)制波形發(fā)生器采用FPGA硬件生成，避免了軟件死機(jī)的缺陷；功率單元采用單元故障旁路措施，大大提高變頻器的整體可靠性；控制與功率單元間采用光纖通訊，可靠性及抗干擾性大大提高；邏輯控制采用西門子PDC及觸摸屏，極大提高了工作可靠性；控制回路電源采用雙電源，其中一路取自變頻器主回路，可自動(dòng)切換；單元柜采用獨(dú)特的并聯(lián)風(fēng)道，配以德國原裝進(jìn)口風(fēng)機(jī)。 　　44改造后鍋爐引風(fēng)機(jī)變頻系統(tǒng)改造后的引風(fēng)機(jī)變頻調(diào)速系統(tǒng)采用交一直一交、高一高方式，輸入側(cè)直接接6kV電壓等級的電源，輸出連接6kV異步電動(dòng)機(jī)，―HVF系列高壓變頻器柜由功率單元柜（含控制柜）、變壓器柜、進(jìn)線柜3部分組成。 　　此次改造對引風(fēng)機(jī)進(jìn)行變頻改造，每臺(tái)風(fēng)機(jī)新增1臺(tái)高壓變頻器，共配置2臺(tái)變頻器，將變頻器接入到原有的風(fēng)機(jī)電機(jī)與高壓開關(guān)柜中。在正常情況下，每臺(tái)變頻器拖動(dòng)單臺(tái)風(fēng)機(jī)電機(jī)運(yùn)行。為改造后的鍋爐引風(fēng)機(jī)變頻系統(tǒng)圖。圖中QF保留用戶原高壓進(jìn)線開關(guān)柜，QSj，QQS3與變頻器配套供貨。進(jìn)線柜的QS！，QS2機(jī)械互鎖、防止誤操作。6kV電源經(jīng)變頻裝置輸入刀閘Q3到高壓變頻裝置，變頻裝置輸出經(jīng)出線刀閘QS送至電動(dòng)機(jī)；6kV電源還可經(jīng)旁路刀閘QS直接啟動(dòng)電動(dòng)機(jī)。進(jìn)出線刀閘和旁路刀閘的作用是：一旦變頻裝置出現(xiàn)故障，即可馬上斷開進(jìn)出線刀閘QS，將變頻裝置隔離，手動(dòng)合旁路刀閘QS，在工頻電源下啟動(dòng)電機(jī)運(yùn)行。 　　正常時(shí)，在控制室通過調(diào)節(jié)高壓變頻器的目標(biāo)給定頻率通過4~20mA信號輸出到高壓變頻器）來調(diào)節(jié)風(fēng)量。 　　異常時(shí)，即變頻器出現(xiàn)故障而又無法自動(dòng)排除時(shí)，變頻器自動(dòng)跳機(jī)。如為自動(dòng)工頻切換，則變頻器內(nèi)的操作為：QS分真空接觸器，QS自動(dòng)合真空接觸器，變頻器轉(zhuǎn)為工頻運(yùn)行；如為手動(dòng)工頻切換，則QS分閘后，送一跳閘信號至開關(guān)柜斷路器使DL聯(lián)鎖跳閘，同時(shí)輸出一故障信號至控制室。 　　46變頻改造前后對比引風(fēng)機(jī)改用變頻調(diào)速后，在降低風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速運(yùn)行的同時(shí)，噪音也大幅度降低，同時(shí)消除了因調(diào)節(jié)擋板控制風(fēng)量而造成的管網(wǎng)內(nèi)氣流紊亂、風(fēng)量調(diào)節(jié)不準(zhǔn)確以及管網(wǎng)振動(dòng)和爐膛燃燒不穩(wěn)等缺陷。 　　使用高壓變頻器后，風(fēng)機(jī)擋板不需要頻繁調(diào)整，擋板開度保持在一個(gè)比較大的范圍內(nèi)，通過調(diào)節(jié)變頻器的輸出頻率改變電機(jī)的轉(zhuǎn)速，達(dá)到調(diào)節(jié)風(fēng)量的目的，滿足運(yùn)行工況的要求。 　　由于變頻調(diào)速驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)本身具有軟啟動(dòng)功能，使引風(fēng)機(jī)實(shí)現(xiàn)軟啟動(dòng)，避免了由于電動(dòng)機(jī)直接啟動(dòng)引起的電網(wǎng)沖擊和機(jī)械沖擊，從而可以防止與此有關(guān)的一系列事故的發(fā)生。 　　變頻調(diào)速改造后，由于對電機(jī)實(shí)現(xiàn)真正的軟啟動(dòng)，對電機(jī)、擋板、高壓開關(guān)、軸承等設(shè)備以及電網(wǎng)的啟動(dòng)沖擊大大減少，它們的使用壽命得以延長，也大幅度節(jié)省這些設(shè)備的維護(hù)費(fèi)用。 　　以上進(jìn)線柜刀閘與變頻裝置配套供貨ElecfonicPublishi足了電廠峰荷動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)的需要hi并且與pcc系統(tǒng)實(shí)bookmak2變頻器高精度寬范圍的無級調(diào)速功能，全面滿現(xiàn)真正的無縫連接。 　　47變頻器系統(tǒng)組成高壓變頻器系統(tǒng)由4部分組成，分別是高壓開關(guān)柜、變壓器柜、單元柜及控制柜。 　　高壓開關(guān)柜的主要功能為電源的進(jìn)線、出線以及工頻旁路，它主要由3個(gè)高壓刀閘以及輸出側(cè)的電壓霍爾傳感器、電流霍爾傳感器組成。 　　風(fēng)機(jī)部分由冷卻風(fēng)機(jī)和相關(guān)風(fēng)機(jī)電機(jī)組成。這部分在變壓器柜的上方，室內(nèi)空氣從進(jìn)氣口進(jìn)入單元柜，經(jīng)過單元使其冷卻，最后吸進(jìn)風(fēng)機(jī)部分，從柜頂排出。由于風(fēng)機(jī)的運(yùn)行，在距變頻器1m處的標(biāo)稱加權(quán)聲級可能超過70dB.變壓器柜裝有向輸出單元提供三相電壓的輸入移相變壓器；變壓器二次側(cè)有各單元輸入電纜的連接點(diǎn)；變壓器柜內(nèi)裝有溫度監(jiān)測設(shè)備及冷卻風(fēng)機(jī)。 　　單元柜每相輸出安裝有9個(gè)單元何包含2個(gè)冗余單元選件）每相的輸出電壓為單元的串聯(lián)電壓。斷開每個(gè)單元的三相輸入電源、2路輸出連接、光纜插頭和固定螺栓后可將其與柜體分離并拆下；所有單元的機(jī)械和電氣參數(shù)均一致，可以方便地進(jìn)行互換；每個(gè)單元有獨(dú)立的控制板，通過光纜構(gòu)成隔離通訊鏈與系統(tǒng)通訊。 　　功率單元柜每相輸出安裝有6個(gè)功率單元，每相的輸出電壓為單元的串聯(lián)電壓。獨(dú)立的輸出單元安裝在單元柜內(nèi)；所有單元的機(jī)械和電氣參數(shù)均相同；每個(gè)單元有獨(dú)立的控制板用來與系統(tǒng)通過光纖進(jìn)行通訊。 　　8變頻器控制特性變頻器在DCS畫面控制時(shí)，為了保障引風(fēng)機(jī)電機(jī)的正常散熱，變頻器內(nèi)部設(shè)定了最低運(yùn)轉(zhuǎn)頻率，一般頻率下限為20H即當(dāng)給定頻率低于20Hz時(shí)，變頻器自動(dòng)識別為20H當(dāng)給定頻率高于20Hz時(shí)，變頻器按給定頻率調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速。 　　采用36脈沖整流，輸出每相6個(gè)功率單元串聯(lián)，三相共18個(gè)功率單元。 　　獨(dú)立的輸出單元安裝在功率單元柜內(nèi)；所有功率單元的機(jī)械和電氣參數(shù)均相同；每個(gè)單元包含獨(dú)立的控制板用來與系統(tǒng)通過光纖進(jìn)行通訊。 　　5改造后的收益1直接經(jīng)濟(jì)效益經(jīng)計(jì)算，工頻條件下耗電量：1機(jī)發(fā)電量平均為145萬M.h的2臺(tái)引風(fēng)機(jī)平均每小時(shí)耗電量均為145萬腿。h的2臺(tái)引風(fēng)機(jī)平均每小時(shí)耗電量為14401Wh經(jīng)過對比后：平均每小時(shí)的節(jié)電量480kWh年節(jié)電量3456000M.h（年正常運(yùn)行時(shí)間按300d計(jì)算）若電價(jià)為024元八腿。h）則年節(jié)電收益82944萬元。實(shí)施所產(chǎn)生的直接費(fèi)用即引風(fēng)機(jī)變頻改造費(fèi)用為197萬元，則收回成本所需時(shí)間為238年，3年內(nèi)即可收回投資成本。 　　52其他間接收益高壓變頻器卓越的軟啟動(dòng)/亭止功能（可以零轉(zhuǎn)速啟動(dòng)）減小了啟動(dòng)沖擊電流對電動(dòng)機(jī)和電網(wǎng)的沖擊，減小了電機(jī)故障，延長了電機(jī)的檢修周期和使用壽命；同時(shí)還避免了沖擊負(fù)荷對電網(wǎng)的不利影響。 　　變頻改造后原調(diào)節(jié)閥門全開，不需要再作任何調(diào)節(jié)，可延長閥門使用壽命，減少檢修維護(hù)費(fèi)用。 　　變頻改造后，原液力偶合器取消，節(jié)省了液力偶合器的維護(hù)費(fèi)用。 　　高壓變頻器特有的平滑調(diào)節(jié)以及引風(fēng)機(jī)電機(jī)的轉(zhuǎn)速降低，減少了風(fēng)機(jī)及電機(jī)的機(jī)械磨損，降低了軸承、軸瓦的溫度，減少了檢修費(fèi)用，延長了設(shè)備的使用壽命。 　　采用自動(dòng)控制，進(jìn)一步提高了設(shè)備運(yùn)行控制和系統(tǒng)運(yùn)行管理的自動(dòng)化水平，從而真正實(shí)現(xiàn)自動(dòng)調(diào)節(jié)，大大強(qiáng)了運(yùn)行的安全可靠性。 　　變頻器對電機(jī)的保護(hù)功能齊全，大大提高了電機(jī)運(yùn)行的安全穩(wěn)定運(yùn)行。 　　6應(yīng)用推廣火力發(fā)電廠輔機(jī)很多，大部分廠用電量都是消耗在這些輔機(jī)上，降低了每臺(tái)輔機(jī)的單耗就達(dá)到了節(jié)能降耗的目的。華電烏達(dá)熱電廠引風(fēng)機(jī)加裝變頻調(diào)速裝置改造實(shí)施完成后，取得了明顯的節(jié)電效果，并獲得了較好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。 責(zé)任編輯：任江強(qiáng)

發(fā)電廠電氣主接線型式的選擇，既要保證系統(tǒng)穩(wěn)定性和可靠性，又要考慮運(yùn)行的靈活性和建設(shè)的經(jīng)濟(jì)性。一般來講，應(yīng)根據(jù)電網(wǎng)規(guī)劃容量、本期建設(shè)規(guī)模、輸送電壓等級、進(jìn)出線回路數(shù)、供電負(fù)荷的重要性、保證供需平衡、電力系統(tǒng)線路容量、電氣設(shè)備性能和周圍環(huán)境以及自動(dòng)化規(guī)劃月要求等條件來確定。通常工程設(shè)計(jì)中，經(jīng)過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，進(jìn)出線回路在6回及以上、在系統(tǒng)中具有重要地位的超高壓配電裝置，可采用一個(gè)半斷路器接線。 　　一個(gè)半斷路器接線，特別適宜于220kV以上的超高壓、大容量系統(tǒng)中，但使用設(shè)備較多，特別是斷路器和電流互感器，投資較大，二次控制回路接線和繼電保護(hù)都比較復(fù)雜。據(jù)估算，目前發(fā)電廠或變電所330kV及以上電壓等級采用一個(gè)半斷路器接線較多，約占80%以上。由于它的接線結(jié)構(gòu)的特殊性，所需用的斷路器和電流互感器較多，因此一個(gè)半斷路器的繼電保護(hù)和二次接線較復(fù)雜。如：安裝單位的劃分、電流電壓互感器的配置、同步電壓的取得、隔離開關(guān)的閉鎖接線等都是設(shè)計(jì)過程中需要認(rèn)真考慮的問題。 　　2接線特點(diǎn)一個(gè)半斷路器接線是一種沒有多回路集結(jié)點(diǎn)、由兩個(gè)元件（線路或發(fā)變組）引線用三臺(tái)斷路器接往兩組母線組成一個(gè)半斷路器接線，每一回路經(jīng)一臺(tái)斷路器接至母線，兩回路間設(shè)一聯(lián)絡(luò)斷路器形成一串，又稱二分之三接線方式。具有運(yùn)行調(diào)度靈活、可靠性高和操作檢修方便等特點(diǎn)。 　　可靠性高。任一臺(tái)斷路器檢修和另一臺(tái)斷路器故障時(shí)，不切除兩回以上的線路；甚至兩組母線同時(shí)故障（或一組檢修時(shí)另一組故障）的極端情況下，功率仍能繼續(xù)輸送。運(yùn)行時(shí)，兩組母線和同一串的斷路器都投人工作，稱為完整串運(yùn)行，形成多環(huán)狀供電，具有較高的供電可靠性和運(yùn)行靈活性。 　　運(yùn)行調(diào)度靈活。正常運(yùn)行時(shí)，兩段母線和全部斷路器都工作，一個(gè)回路由兩臺(tái)斷路器供電，形成多環(huán)狀供電，調(diào)度靈活。 　　操作檢修方便：隔離開關(guān)只作為檢修電器，避免了隔離開關(guān)作操作時(shí)的倒閘操作；檢修斷路器時(shí)，可任意停下檢修；母線保護(hù)的電流回路是固定接線，較簡單；出線回路均單獨(dú)設(shè)電壓互感器，二次電壓不需要切換。 　　占地面積?。号c雙母線接線比較，占地面積較小。 　　3二次回路設(shè)計(jì)由于一個(gè)回路連接兩臺(tái)斷路器，一臺(tái)中間斷路器與水平夾角是3*，上導(dǎo)流板與水平夾角是7°。 　?。?）在彎頭內(nèi)均勻加裝兩個(gè)弧面導(dǎo)流板，內(nèi)弧板彎曲半徑是R1666mm，弧角85°，外弧板彎曲半徑是R2334mm，弧角5改造效果上述改造方案在機(jī)組小修中實(shí)施，改造后效果明顯，在一次風(fēng)機(jī)啟動(dòng)和正常運(yùn)行時(shí)風(fēng)道的振動(dòng)值大幅下降，噪音明顯減小，徹底解決了一次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)道的振動(dòng)問題。 責(zé)任編輯：任江強(qiáng)